一、機械運輸管理安全措施

1、所有運輸車輛進(jìn)入裝車點時,必須服從指揮和安排,按車輛順序進(jìn)行裝灰。

2、裝車時應(yīng)停入指定位置,聽從指揮人員的指揮。

3、運輸車輛在裝車時必須裝夠規(guī)定定量,并在裝灰人員發(fā)出裝滿信號示意后方可離開倒灰。

4、運輸車輛在倒灰時必須服從現(xiàn)場指揮人員指揮,在指定位置卸灰,禁止亂卸亂倒,防止出現(xiàn)混亂情況,同時保證機械的正常工作及場地平整。

5、車輛下班后必須停在指定位置,嚴(yán)禁亂停亂放,同時鎖好車門和油箱,下班后無故不得駕駛所駕車輛。

6、嚴(yán)禁私自把所駕駛車輛交由他人駕駛,否則發(fā)生事故全部責(zé)任由駕駛員本人承擔(dān),同時按公司制度處理。

7、認(rèn)真執(zhí)行交接班制度,每天按時交接班,認(rèn)真做好交接班記錄,同時將車況寫詳細(xì)告知接班人員,以確保行車安全。

8、機械操作人員必須嚴(yán)格遵守公司工地相關(guān)規(guī)章制度,服從管理聽從指揮,同時應(yīng)注意熟練掌握裝車技巧。

9、嚴(yán)格執(zhí)行機械維護(hù)保養(yǎng)制度,定期保養(yǎng)維護(hù),做好機械作業(yè)前后的檢查保養(yǎng)工作,確保機械安全,提高機械完好率和利用率。

10、認(rèn)真執(zhí)行交接班制度,認(rèn)真做好交接班記錄,交接班時必須詳細(xì)

篇2:煤矸石熱電廠安全運行有措施

?兗州礦業(yè)(集團)公司的幾個煤泥煤矸石熱電廠均采用循環(huán)流化床鍋爐。多年來,他們在實踐中采取了一些改造措施和維護(hù)方法,有效的保障了循環(huán)流化床鍋爐的安全運行。

1循環(huán)流化床鍋爐碰撞分離器變形斷裂治理

東灘煤礦煤矸石熱電廠的75t/h煤泥循環(huán)流化床鍋爐是無錫鍋爐廠研制的新型煤泥鍋爐,布置在爐膛出口和過熱器前的碰撞分離器的重要作用已在鍋爐行業(yè)得到廣泛認(rèn)可,但是該部件容易發(fā)生變形斷裂。為此,這個廠開展專題研究,在分析分離器斷裂原因的基礎(chǔ)上對分離器進(jìn)行改造,使其消除了變形和斷裂現(xiàn)象,保證了鍋爐的安全穩(wěn)定運行。

針對分離器分段組合焊接質(zhì)量造成的斷裂,經(jīng)與生產(chǎn)廠家協(xié)商,采取以下兩項措施:大修時,在爐膛內(nèi)對分離器進(jìn)行二次焊接,對已出現(xiàn)開焊的焊口進(jìn)行打磨和清污,用同種材質(zhì)的焊條補焊,補焊采取對口焊接工藝以減少應(yīng)力,焊接完后對焊縫進(jìn)行熱處理以消除應(yīng)力;分段焊接處補焊70mm×50mm×10mm的連接搭板(材質(zhì)同分離器),以增強焊縫處的連接強度,使4段分離器形成連續(xù)的整體,從而有效地避免分離器從焊接處脫落。

根據(jù)鍋爐生產(chǎn)廠家的推薦,選購符合800℃以內(nèi)可安全運行的分離器材質(zhì),分離器的材質(zhì)由ZG35CR24Ni7SiN變?yōu)閆G30CR24Ni9SiN,并且加強了對運到現(xiàn)場的分離器材質(zhì)的及時驗證,保證其技術(shù)性能能夠符合要求。分離器的底板原先固定在水冷壁的鰭片上,由于水冷壁的膨脹與分離器的膨脹不同步,很容易形成底板阻礙分離器的自由膨脹。為了消除分離器底板對其自由膨脹的限制,對分離器底板固定方式進(jìn)行改造。現(xiàn)在的固定方式是在每組分離器下部的兩側(cè)焊上支撐三角板,底板被支撐在上面,使底板擺脫了水冷壁膨脹的限制,就可隨著分離器一起膨脹,還可防止分離器產(chǎn)生擺動。

2循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)水冷壁防磨措施

循環(huán)流化床鍋爐的防磨措施正確與否對機組的安全運行影響很大,國內(nèi)的循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損爆管事故時有發(fā)生。為此,濟寧三號煤礦煤泥熱電廠和哈爾濱鍋爐廠共同開展了440t/h循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)水冷壁防磨措施的研究。

循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)水冷壁受熱面的磨損主要集中在爐膛下部未燃帶與水冷壁管密相區(qū)域管壁、爐膛四個角落區(qū)域管壁和不規(guī)則區(qū)域管壁,其中以密相區(qū)水冷壁受熱面的磨損最為嚴(yán)重。爐膛下部未燃帶與水冷壁管過渡區(qū)域管壁的磨損原因是:在過渡區(qū)域內(nèi)由于沿壁面下流的固體物料與爐內(nèi)向上運動的固體物料運動方向相反,在局部產(chǎn)生渦旋流;沿爐膛壁面下流的固體物料在交界區(qū)域產(chǎn)生流動方向的改變,因而對水冷壁管產(chǎn)生沖刷。

循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)水冷壁的防磨措施如下:

①增設(shè)金屬防磨蓋板。防磨蓋板是鍋爐傳統(tǒng)防磨措施之一。防磨材料根據(jù)防磨位置煙氣溫度選取,一般采用1Cr18Ni9Ti和20G兩種材料,板厚為2mm。

②防磨堆焊。在需要防磨的金屬材料表面堆焊一定厚度的熔焊金屬,使母材具有較高的抗磨損性能,主要用于非金屬耐磨耐火材料與非保護(hù)區(qū)之間的過渡處防磨,如水冷壁下部、過熱器、風(fēng)帽和高溫再熱器等部位。

③冷壁管澆注料上部及爐膛出口雙面水冷壁工藝改造。440t/h循環(huán)流化床鍋爐采用超音速電弧噴涂技術(shù)。選用耐沖刷磨損和抗高溫氧化性能俱佳的L*88A超硬合金絲材制作耐磨涂層加上高溫封孔層這一復(fù)合涂層進(jìn)行防護(hù);冷壁管澆注料上部1.5m及爐膛出口雙面水冷壁進(jìn)行陶瓷噴涂施工。

④水冷壁管澆注料上部1.5m結(jié)構(gòu)改造。鍋爐年利用小時數(shù)增加500h以上。

3循環(huán)流化床鍋爐槽型分離器故障治理

濟寧二號煤礦矸石熱電廠通過對UG-75/5.3-M16循環(huán)流化床鍋爐槽型分離器容易發(fā)生脫落故障的研究分析,制定出相應(yīng)對策,延長了鍋爐運行周期。

1#鍋爐槽型分離器是整體澆鑄的,中間沒有焊接點,通過頂部16mm鋼板掛接在Φ22mm的1Cr18Ni9Ti圓鋼上,槽型分離器材質(zhì)較厚,除氧化較嚴(yán)重外,沒有斷裂和嚴(yán)重變形,但懸掛點圓鋼在高溫?zé)煔鉄肟鞠轮饾u氧化變細(xì),失去應(yīng)有的金屬性能,最后承受不住槽型分離器重量而脫落。2#鍋爐槽型分離器由3段6mm槽鋼中間用6mm鋼板焊接而成,運行中不斷被高溫氧化、產(chǎn)生熱應(yīng)力并導(dǎo)致熱變形,最后在脆弱的地方即焊接處斷裂,底部固定鋼板嚴(yán)重變形、脫焊。兩種槽型分離器原先采用的材料都是1Cr20Ni14Si2,在900℃工作溫度下抗氧化、抗變形性能較差,不能滿足使用要求。

他們采取的對策如下:

①槽型分離器選材。在運行過程中,鍋爐爐膛出口溫度高、煙氣沖刷氧化嚴(yán)重,槽型分離器工作環(huán)境惡劣,須選用耐高溫、抗氧化、抗變形及耐磨損的新型高溫耐熱合金作為槽型分離器材料,且將厚度增大到16mm。為減少中間焊接環(huán)節(jié)以減少脆弱點,需整體澆鑄。底部擋板材料選用同上。

②懸掛點處理。采取涂敷防磨涂料、覆蓋耐磨混凝土的方法,以防止圓鋼被高溫氧化而產(chǎn)生熱變形。

③槽型分離器底部固定鋼板焊接。鍋爐運行時,槽型分離器受熱膨脹,因其頂部與圓鋼掛接,故底部與鋼板的連接應(yīng)有一定間隙,允許其在一定范圍內(nèi)自由膨脹,所以底部的鋼板要減少焊接點,最好是一塊整鋼板。

4改造型循環(huán)流化床鍋爐磨損治理

南屯煤礦矸石熱電廠1#鍋爐為江西鍋爐廠生產(chǎn)的雙鍋筒橫置式35t/h沸騰爐,為降低飛灰含炭量和排渣熱損失,2003年5月由哈爾濱鍋爐廠將鍋爐改造為40t/h循環(huán)流化床鍋爐,但運行35天后出現(xiàn)受熱面泄漏。經(jīng)過研究后提出檢修、運行的改進(jìn)措施,取得了良好的效果。

經(jīng)過對水冷壁、風(fēng)帽和旋風(fēng)分離器等處磨損情況的深入分析,根據(jù)產(chǎn)生磨損的原因采取以下應(yīng)對措施:

①將水冷壁防磨區(qū)域的防磨護(hù)瓦全部卸下,原先固定防磨護(hù)板的開孔全部焊死,重新焊接Y型銷釘,在金屬防磨護(hù)瓦上面再澆筑一層厚度為553mm的碳化硅非金屬防磨材料。

②采用金屬表面處理技術(shù),應(yīng)用合金粉末氧氣-乙炔噴焊工藝對膜式水冷壁進(jìn)行處理,所用合金粉末為Ni60的鎳基合金粉末,主要成分為鎳、鉻、鐵、硅、硼等,噴焊層高度為1000mm,厚度為1mm左右。

③針對布風(fēng)板阻力比原設(shè)計大2000Pa的情況,對鐘罩式風(fēng)帽內(nèi)管切除50mm,以降低風(fēng)速和增大風(fēng)量,其結(jié)果是有效地控制了煙氣的流速、減小了密相區(qū)的高度和分離器的磨損。

④調(diào)整風(fēng)帽小孔的對應(yīng)角度,嚴(yán)格按照設(shè)計進(jìn)行找正。

⑤在運行方面則是調(diào)整入爐的燃料粒徑符合設(shè)計要求;嚴(yán)格按照設(shè)計計算的數(shù)據(jù)進(jìn)行操作,控制床層溫度、爐膛出口溫度和返料口溫度不超過設(shè)計的數(shù)值;降低鍋爐的引風(fēng)量,保持鍋爐在微正壓下運行;嚴(yán)格控制鍋爐負(fù)荷的波動,避免鍋爐負(fù)荷的頻繁變化。

運行實踐表明,他們采取的防磨措施是有效的。行家們指出:對于改造型鍋爐的設(shè)計要考慮到現(xiàn)場的實際條件,避免出現(xiàn)煙氣流通面積驟然變化引起煙速改變從而加重磨損的情況,才能延長鍋爐的連續(xù)運行時間。

5循環(huán)流化床鍋爐埋管故障治理

東灘煤礦煤矸石熱電廠配用的UG-75/3.82-M23循環(huán)流化床鍋爐,原設(shè)計是與前后墻膜式水冷壁通過焊接方式相連,埋管采用傾斜序列加鰭片,鰭片材質(zhì)為1Cr18Ni9Ti;總埋管數(shù)120根,規(guī)格為Φ51×5mm。運行幾年來,因埋管故障導(dǎo)致停爐占停爐總數(shù)41%,嚴(yán)重影響生產(chǎn)任務(wù)的完成,為此開展了此項研究。

該廠的統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明:在全部埋管故障中,埋管拉裂占41.2%,裂紋占35.3%,磨損占23.5%。

在進(jìn)一步查找埋管損壞原因的基礎(chǔ)上,他們有針對性地采取了3項相應(yīng)的改造措施:

①埋管規(guī)格改為Φ51×10mm,材質(zhì)仍為20g鋼,埋管上的鰭片增加到8道,鰭片材質(zhì)改為耐高溫耐磨損的Cr25Ni20Si2,以加大埋管抗磨能力和運行周期。

②爐膛下部在標(biāo)高9800mm處為改造拼接點,將前后墻下部水冷壁去掉,更換成新的流化燃燒室。改造后的流化床爐底標(biāo)高比原來降低450mm,埋管與爐底距離增加100mm,減輕底料對埋管的強力沖刷。因為離爐底越遠(yuǎn),較粗底料上沖動能越小,對埋管磨損也越小。

③將鍋爐埋管系統(tǒng)與膜式水冷壁分開布置,把埋管兩端拉到流化室外,增設(shè)埋管上集箱和下集箱,重新布置下降管,使埋管部分單獨形成獨立的水循環(huán)回路,埋管受熱時能向前后自由膨脹,消除應(yīng)力集中造成的事故隱患,徹底解決原先鍋爐埋管因膨脹產(chǎn)生的彎曲和焊口拉裂損壞。

改造后至今幾年中,各運行參數(shù)均在正常范圍內(nèi),尚未發(fā)生過埋管彎曲和埋管兩端與膜式水冷壁連接處的丁字焊口拉裂,且埋管出現(xiàn)縱向裂紋與磨損程度也比大為減輕,消除了因埋管故障造成的停爐。

6循環(huán)流化床鍋爐點火器燒熔治理

濟寧二號煤礦矸石熱電廠配有2臺浙江大學(xué)與無錫鍋爐廠聯(lián)合研制的UG-75/5.3-M16型次高溫、次高壓、單鍋筒橫置式自然循環(huán)鍋爐,采用床下點火啟動。他們針對鍋爐點火啟動中點火燃燒器嚴(yán)重?zé)鄣那闆r,結(jié)合有關(guān)燃燒理論和優(yōu)化試驗,對點火啟動過程進(jìn)行調(diào)整,取得了良好效果。

①將東、西一次風(fēng)門開度調(diào)整到一致。首先是改變了“點火啟動期間,為了確保床料完全流化,必須盡可能開大一次風(fēng)門”的觀念。實踐證明,只要一次風(fēng)總風(fēng)量不變,將一次風(fēng)門開到25%,使一次風(fēng)量從點火助燃風(fēng)門進(jìn)入點火燃燒器吸收攜帶柴油釋放的熱量進(jìn)入鍋爐風(fēng)室,床料流化能達(dá)到同樣風(fēng)量下的效果。東、西床料流化不均勻,主要原因是布風(fēng)板阻力不平衡、床料粒徑不一樣(從東爐門上床料造成粗大顆粒積聚在東部)。東、西風(fēng)門開度不一致,并不能消除東、西料床的流化差別,只會影響東點火燃燒器安全啟動。

②加快床料溫升速度。通過合理控制回油壓力和一次風(fēng)量,點火2h后,床料沸下溫度一般達(dá)到400℃,可少量人工間斷投入干細(xì)粉煤;溫度升至450℃時,間斷給煤機給煤;升至550℃時連續(xù)給煤;600℃時增大一次風(fēng)門開度,提高一次風(fēng)量,同時少許加大給煤量;750℃以上并有繼續(xù)上升趨勢時,將一次風(fēng)門全開,撤出油槍,加大給煤量至正常狀態(tài)。

③提高耐火溫度。點火燃燒器筒壁長度由2900mm減為2470mm,嚴(yán)格按《ZU-75A點火裝置使用安裝說明書》中對鋁酸鹽耐火混凝土的配比配料。

④改變點火燃燒器內(nèi)的熱電偶位置。為使熱電偶反映真實溫度,將其移到燃燒筒內(nèi),躲避一次風(fēng)對熱電偶的冷卻。

7煤泥循環(huán)流化床鍋爐防高溫結(jié)焦

鮑店煤礦煤矸石熱電廠根據(jù)多年運行經(jīng)驗,總結(jié)出煤泥循環(huán)流化床鍋爐燃燒調(diào)整過程中容易出現(xiàn)高溫結(jié)焦事故的原因以及防范措施,具有顯著的借鑒作用。

對于運行操作不當(dāng)造成床溫超溫而結(jié)焦,應(yīng)加強司爐工的業(yè)務(wù)技術(shù)培訓(xùn);對于一次風(fēng)量低于最小流化風(fēng)量,應(yīng)對風(fēng)道、風(fēng)室和風(fēng)門及時巡回檢查,發(fā)現(xiàn)設(shè)備缺陷及時處理;做好冷態(tài)試驗,確定臨界風(fēng)速、冷態(tài)最小風(fēng)量,運行中最小風(fēng)量不得低于冷態(tài)最小風(fēng)量的60%。

對于運行中煤泥投料塊太大,根據(jù)他們經(jīng)驗和運行效果分析,煤泥入料塊越小越好,因此在煤泥給料機出料口加裝篦子,把煤泥分割成100mm×100mm以下小塊,入爐吸熱過程大為縮短,防止流化床床溫大幅度波動。

對于風(fēng)帽損壞嚴(yán)重致使床料不能正常流化,停爐更換新風(fēng)帽,提高風(fēng)帽材質(zhì)耐火度;運行中盡量減少壓火次數(shù),壓火溫度控制在850℃以下,溫度過高風(fēng)帽易出現(xiàn)“炸頭”現(xiàn)象。

對于鍋爐運行周期過長和粒度組成不合理,在床料中出現(xiàn)“圓球形”小顆粒時應(yīng)更換新的床料。

對于鍋爐運行中爐膛內(nèi)澆注料大面積脫落到燃燒床中及局部沸騰不良,在修理時選擇理化指標(biāo)較高的循環(huán)流化床專用澆注料和制定合理的施工方案,嚴(yán)格烘爐質(zhì)量要求,防止出現(xiàn)大面積脫落現(xiàn)象。

對于料層太薄致使運行中出現(xiàn)穿孔現(xiàn)象,及時添加床料,將風(fēng)室靜壓控制在鍋爐允許范圍內(nèi)。

對于流化床布風(fēng)板設(shè)計不合理、開孔率不夠造成流化床上床料不能正常的流化沸騰,重新設(shè)計了布風(fēng)板結(jié)構(gòu)。

此外,他們還總結(jié)出了出現(xiàn)高溫結(jié)焦征兆時停止煤泥供應(yīng)、提高引風(fēng)量、加大一次送風(fēng)量等方便、快捷的處理方法。

8分散控制系統(tǒng)在循環(huán)流化床鍋爐應(yīng)用

1)國產(chǎn)分散控制系統(tǒng)在40t/h循環(huán)流化床鍋爐應(yīng)用

南屯煤礦矸石熱電廠1#鍋爐改造工程的熱控系統(tǒng)采用了浙江大學(xué)J*300*分散控制系統(tǒng),運行情況達(dá)到了系統(tǒng)設(shè)計要求,實現(xiàn)了40t/h循環(huán)流化床鍋爐監(jiān)視、控制和聯(lián)鎖保護(hù),為國產(chǎn)分散控制系統(tǒng)應(yīng)用于小型循環(huán)流化床鍋爐積累了經(jīng)驗。

J*300*是一套全數(shù)字化、現(xiàn)場總線式的DCS系統(tǒng)。該系統(tǒng)實現(xiàn)的基本功能包括數(shù)據(jù)采集(DAS)、模擬量控制(MCS)、鍋爐聯(lián)鎖保護(hù)(PIS)、鍋爐主燃料切斷保護(hù)(MFT)控制等功能。

其中,數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)(DAS)具有操作顯示、成組顯示、棒狀圖顯示、趨勢顯示、報警顯示流程圖顯示等顯示,定期記錄、請求記錄、事故追憶記錄、事故順序(SOE)記錄、跳閘記錄等制表記錄,歷史數(shù)據(jù)存儲和檢索,性能計算等多項功能。

模擬量控制(MCS)主要包括汽包水位控制、主汽壓力控制、主蒸汽溫度調(diào)節(jié)回路、床溫調(diào)節(jié)、床壓調(diào)節(jié)(排渣控制)、爐膛壓力控制(引風(fēng)量自動調(diào)節(jié))等。

鍋爐聯(lián)鎖保護(hù)(PIS)實現(xiàn)聯(lián)鎖時,高壓風(fēng)機開啟后才能手動開啟一次風(fēng)機,引風(fēng)機停止或高壓風(fēng)機停止1min時自動停止一次風(fēng)機,一次風(fēng)機開啟后才能手動開啟二次風(fēng)機,引風(fēng)機和一次風(fēng)機停止或高壓風(fēng)機停止1min時自動停止二次風(fēng)機,引風(fēng)機開啟后才能手動開啟高壓風(fēng)機,引風(fēng)機停止時自動停止高壓風(fēng)機,高壓風(fēng)機停止1min后須進(jìn)行停爐處理,引風(fēng)機和一次風(fēng)機停止或高壓風(fēng)機停止1min時自動停止1#、2#給煤機。

正常控制狀態(tài)時,水位控制和主蒸汽溫度控制獨立按照各自的控制方案進(jìn)行,專家協(xié)調(diào)控制層監(jiān)控系統(tǒng)行為;一旦兩個控制系統(tǒng)出現(xiàn)矛盾時則啟動智能協(xié)調(diào)方案。

2)進(jìn)口分散控制系統(tǒng)在35t/h循環(huán)流化床鍋爐的應(yīng)用

濟東新村熱電廠35t/h循環(huán)流化床鍋爐可調(diào)參數(shù)較多,控制較為復(fù)雜。為此,該廠計算機集散控制系統(tǒng)(DCS)結(jié)合循環(huán)流化床鍋爐控制特點,采用美國Honeywell公司S9000控制器,并將美國Intellution公司Fi*32軟件包作為人機接口(MMI)應(yīng)用軟件,采取相應(yīng)的控制策略和控制方案,實現(xiàn)了各項監(jiān)控功能。

計算機集散控制系統(tǒng)(DCS)以其可靠性高、靈活性強、性能價格比較優(yōu)的特點,已逐步應(yīng)用于工業(yè)控制領(lǐng)域。DCS在電力生產(chǎn)中主要用于大型電站及其煤粉爐的控制。由于循環(huán)流化床鍋爐(CFB)是近年來發(fā)展起來的新技術(shù),其運行控制較為復(fù)雜,且國內(nèi)多為中、小型鍋爐,因而為DCS在循環(huán)流化床鍋爐上的應(yīng)用帶來一定難度。

濟東新村熱電廠設(shè)計裝機容量2×6MW,配備3臺國產(chǎn)YG-3E/3.82-MG型循環(huán)流化床鍋爐。控制方案包括兩部分:一是針對CFB的特性而設(shè)計的燃燒控制系統(tǒng),包括床高、床溫、石灰石用量、一次和二次風(fēng)量、爐膛負(fù)壓及給煤量控制等;二是汽水系統(tǒng)等常規(guī)控制,如汽包水位、主汽溫度控制等。

該廠DCS按功能分為數(shù)據(jù)采集監(jiān)測系統(tǒng)(DAS)、順序控制系統(tǒng)(SCS)、模擬量控制系統(tǒng)(MCS)三個子系統(tǒng)。整個系統(tǒng)設(shè)有5個操作站,分別對應(yīng)3臺鍋爐和2臺汽輪機的參數(shù)監(jiān)測和控制操作。各操作站間的畫面能任意切換,但不可進(jìn)行相互操作。5個操作站中可任選1個作為工程師站,以進(jìn)行參數(shù)下載及軟件組態(tài)等,但需進(jìn)行密碼權(quán)限轉(zhuǎn)換。

實踐表明,這個廠的35t/h循環(huán)流化床鍋爐DCS系統(tǒng)取得了較好的應(yīng)用效果。

9混合點火方式在循環(huán)流化床鍋爐的應(yīng)用

鮑店煤礦煤矸石熱電廠UG-75/3.82-M23型中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐由原設(shè)計的床下熱煙氣點火方式改為床上木炭點火與床下熱煙氣點火相結(jié)合的混合點火方式,節(jié)約了大量費用,對同類型的鍋爐點火有借鑒價值。

床下熱煙氣點火耗用大量輕柴油,點火成本高達(dá)1.8~2.4萬元;此外,該廠3臺35t/h循環(huán)流化床鍋爐已經(jīng)成功由床上油槍點火改為床上木炭點火,不但成本低,還保證了啟爐升溫曲線符合原先設(shè)計的曲線,且技術(shù)成熟,司爐工人全部掌握此種點火方式;再有,該廠在UG-75/3.82-M23試運行階段已試過床上木炭點火技術(shù),但此種鍋爐為水冷風(fēng)室,點火時床溫上升緩慢,鍋爐不易點燃,后來決定采用床上木炭與床下熱煙氣加熱的混合點火方式。

控制點火時間和溫度是循環(huán)流化床鍋爐啟動的關(guān)鍵,汽包壁溫、耐火材料溫升是決定啟動時間的首要因素,鍋爐啟動時首先考慮的是各膨脹符合安全要求。采用混合點火方式要控制啟動升溫速度,以防止?fàn)t墻變形與開裂、受壓元件及管壁膨脹過大,特別是冷態(tài)啟動初期要控制溫升速度不大于5~10℃/min,冷態(tài)啟動時間約為2.5h。由于點火前在爐膛內(nèi)加入了一定數(shù)量的木炭,床溫在480~550℃時會迅速上升,此時可減少油槍的出力,投入少量的煤粉。床溫升到650~700℃時關(guān)閉油槍,用給煤量控制床溫。切忌用提高油槍出力的方法來迅速提高床溫,應(yīng)將油壓控制在1.5~2kPa,煙氣發(fā)生器內(nèi)的熱煙氣溫度在850℃以下。整個啟動過程中,可采用控制過量空氣系數(shù)(即加大空氣量)的方法來合理控制床溫上升。

10循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)脫硫

濟寧二號煤礦煤矸石熱電廠以選煤廠生產(chǎn)的煤泥、洗矸為燃料,現(xiàn)運行2臺蒸發(fā)量為75t/h的循環(huán)流化床鍋爐。他們從2004年開始采用循環(huán)流化床燃燒脫硫技術(shù),平均脫硫效率為79.3%,SO2≤400mg/m3。

這個廠的經(jīng)驗是:

①爐溫恒定與控制是SO2排放量達(dá)標(biāo)的關(guān)鍵。現(xiàn)場實際運行修正了理論計算的幾個數(shù)據(jù)。首先是爐溫,當(dāng)設(shè)定在950℃左右時,Ca/S上升到6.0,實際上SO2排放量波動范圍也較大,達(dá)標(biāo)較困難。當(dāng)爐溫下降到930℃時,Ca/S也隨之下降,但SO2排放量下降微小。當(dāng)爐溫下降到870℃時,SO2排放量降低相當(dāng)明顯,與Ca/S關(guān)系已不大;但如Ca/S下降至理論計算值時,SO2排放量則明顯回升。為保證SO2排放量穩(wěn)定達(dá)標(biāo),綜合考慮其合適控制溫度為900℃上下波動30℃,Ca/S為3.0(石灰石中CaO≥90%)較保險。實際操作中,爐溫波動如果較大,SO2排放量的放大十分明顯,很容易超標(biāo),且SO2排放量滯后性較強。

②石灰石與爐溫的聯(lián)動是控制重點。測試數(shù)據(jù)表明,爐溫上升時石灰石投入量要隨之加大。如果聯(lián)動遲滯時間長而銜接不上,會造成SO2排放量長時間超標(biāo),石灰石使用量急劇上升。

③石灰石與煤泥混合充分均勻是前提。必須做到兩次攪拌時間有保證,加水量適當(dāng)加大,使入爐燃料呈糊狀。切勿隨加隨燒,這樣易導(dǎo)致SO2排放量時高時低陷入高了加、加了高的惡性循環(huán),很難再調(diào)整回來。

④及時放渣是連續(xù)運行的保證。由于煤泥中混入了石灰石,可降低灰熔點約50℃,控制不好易形成大量小焦塊,嚴(yán)重時局部結(jié)焦,只好停運,因此應(yīng)加強放渣,保證脫硫時鍋爐連續(xù)運行。

11循環(huán)流化床鍋爐參與電網(wǎng)調(diào)峰性能研究

440t/h循環(huán)流化床鍋爐其負(fù)荷調(diào)節(jié)比高達(dá)3:1~4:1。隨著燃燒控制水平的提高,當(dāng)負(fù)荷降至額定負(fù)荷30%以下時仍能穩(wěn)定運行,所以適于大幅度調(diào)峰運行。最近,濟寧三號煤礦煤矸石熱電廠和哈爾濱鍋爐廠開展了循環(huán)流化床鍋爐參與電網(wǎng)調(diào)峰性能的研究。

流化床鍋爐變負(fù)荷運行是一個動態(tài)的過程,就是通過適當(dāng)?shù)牟僮鞣椒ò堰\行負(fù)荷從一個數(shù)字穩(wěn)定到另一個所需值,在這個變化過程中要求鍋爐蒸汽參數(shù)穩(wěn)定,流化狀態(tài)良好,床溫保持在允許變化范圍內(nèi),既不低于熄火溫度也不高于結(jié)焦溫度。

調(diào)節(jié)負(fù)荷意味著改變鍋爐蒸發(fā)受熱面產(chǎn)生的蒸汽量,亦即改變蒸發(fā)受熱面的吸熱量。一般有以下三種調(diào)節(jié)方法:

①改變給煤量,促使床溫變化,致使床溫達(dá)到新的平衡點。簡單地說就是高負(fù)荷時增加給煤量,低負(fù)荷時減少給煤量,風(fēng)量則配合給煤量維持床溫在某個允許的范圍內(nèi)。

②調(diào)節(jié)靜止料層高度或者說風(fēng)箱壓力,使床中顆粒濃度變化而使傳熱系數(shù)發(fā)生變化,吸熱量也隨之改變。試驗表明,當(dāng)床溫和粒子尺寸不變時,換熱系數(shù)和粒子濃度的變化呈正比。高負(fù)荷時保持高顆粒濃度,低負(fù)荷時通過排放底料、控制循環(huán)灰量來保持低顆粒濃度,床溫則由給煤量和風(fēng)量一起控制。

③對大型循環(huán)流化床鍋爐停止部分爐床的流化運行,進(jìn)行熱備用壓火處理。這是一種既減少給煤量又降低傳熱系數(shù)和受熱面積的辦法,適用于多床結(jié)構(gòu)的大型循環(huán)流化床鍋爐較低負(fù)荷時運行。

床溫和負(fù)荷對給煤量的變化較敏感,給煤量又極易調(diào)節(jié),因此在運行中通常用第一種方法來調(diào)節(jié)鍋爐負(fù)荷;當(dāng)負(fù)荷變化較大時,第一、二種方法配合使用;對多床結(jié)構(gòu)的循環(huán)流化床鍋爐,還可考慮使用第三種方法。

12電廠鍋爐引風(fēng)機的變頻調(diào)速

鍋爐引風(fēng)機是發(fā)電廠的主要負(fù)荷之一,屬于耗電大戶,素有“電老虎”之稱。在煤炭自備電廠中,僅引風(fēng)機的耗電量就占到全廠用電量的25%左右。同時,為了維護(hù)鍋爐膛的負(fù)壓及正常燃燒,人們通常采用傳統(tǒng)的手動調(diào)節(jié)引風(fēng)機風(fēng)門擋板的方式進(jìn)行風(fēng)量調(diào)節(jié),這樣會給生產(chǎn)造成很多問題,從而危及鍋爐安全穩(wěn)定運行。近年來,南屯煤礦矸石熱電廠與山東礦業(yè)學(xué)院濟南分院科技開發(fā)公司合作,在鍋爐引風(fēng)機上應(yīng)用變頻調(diào)速技術(shù)后,使上述這個困擾多年的問題終于得到了解決。

南屯煤礦矸石熱電廠于1998年5月對1#爐的引風(fēng)機安裝了變頻調(diào)速控制系統(tǒng),由于不再需要調(diào)節(jié)風(fēng)門,故將風(fēng)門擋板拆除,不但完全消除了節(jié)流損失,節(jié)約了大量電能,而且大大降低了引風(fēng)機故障率,減少了壓火停爐次數(shù),維持了鍋爐運行穩(wěn)定。在正常情況下,變頻器運行在“自動”工作方式,實時跟蹤爐膛負(fù)壓,自動調(diào)節(jié)電機轉(zhuǎn)速,保持爐膛負(fù)壓穩(wěn)定在設(shè)定值上,減輕了運行人員勞動強度。

實踐表明:控制器操作簡便,運行方式靈活,運行參數(shù)變化一目了然。引風(fēng)機啟動時,由于頻率能手動或自動調(diào)整,不僅不會對供電電網(wǎng)造成沖擊,還能使開關(guān)設(shè)備故障率大為減少,延長了開關(guān)電器使用壽命,減少了設(shè)備維護(hù)工作量。

為了將爐膛負(fù)壓設(shè)定值穩(wěn)定維持在-20Pa(正常范圍為0~-50Pa),將電機運行頻率調(diào)整到較佳的36~38Hz,此時電機輸出功率在80kW左右,一年就可節(jié)約電能50萬kWh,年節(jié)約效益達(dá)20萬元,變頻器全部投資費用1~2年內(nèi)完全回收。

篇3:電纜熱伸縮對安全運行威脅及解決措施

隨著負(fù)荷電流變化及環(huán)境溫度變化,電力電纜會發(fā)生熱伸縮,其中因線芯的熱脹冷縮而產(chǎn)生非常大的熱機械力,電纜線芯截面越大,所產(chǎn)生的熱機械力就越大;同時線芯和金屬護(hù)套還會因熱脹冷縮的多次循環(huán),而產(chǎn)生蠕變。熱伸縮對電力電纜運行構(gòu)成很大的威脅,會造成運行電纜位移、滑落,甚至損壞電纜及附件。目前國內(nèi)己選用的最大電纜截面為7*1600mm=,因此必須重視大截面電纜的熱伸縮問題。

現(xiàn)就各種敷設(shè)方式下電纜熱伸縮對安全運行帶來的威脅作一簡單分析:

(1)直埋敷設(shè)時,電纜因受到周邊土壤的限制,整根電纜無法產(chǎn)生位移,于是線芯將在熱機械力的作用下在線路的兩個末端產(chǎn)生很大的推力,引起末端位移,從而對電纜附件的安全構(gòu)成極大威脅。

(2)徘管敷設(shè)時,電纜因不受到橫向約束,在熱機械力的作用下電纜將產(chǎn)生彎曲變形;電纜隨著電纜溫度的不斷變化,彎曲變形反復(fù)出現(xiàn),使電纜金屬護(hù)套產(chǎn)生疲勞應(yīng)變

(3)隧道敷設(shè)時,電纜一般均放在支架上,不作剛性固定,故電纜的熱伸縮較大,在斜面敷設(shè)時易出現(xiàn)滑落現(xiàn)象;在電纜的彎曲處易出現(xiàn)嚴(yán)重位移;電纜隨著電纜溫度的不斷變化,還會反復(fù)出現(xiàn)彎曲變形,使電纜金屬護(hù)套產(chǎn)生疲勞應(yīng)變。

(4)豎井敷設(shè)時,電纜的自重及熱機械力有可能使金屬護(hù)套產(chǎn)生過分的應(yīng)變,從而縮短電纜的使用壽命。

(5)市政橋梁敷設(shè)時,若電纜敷設(shè)在橋內(nèi)排管中,則存在與排管敷設(shè)相同的問題;若電纜敷設(shè)在橋的箱梁中,則存在與隧道敷設(shè)相同的問題,除外敷設(shè)在橋梁上的電纜還會受到橋梁伸縮、振動的影響,從而加速電纜金屬護(hù)套的損壞。

對上述危害應(yīng)采取相應(yīng)的對策必須從電纜及附件的設(shè)計、生產(chǎn),電纜線路設(shè)計,施工等幾方面著手。

(1)電纜及附件。為減少大截面電纜的熱伸縮,電纜線芯宜采用分裂導(dǎo)線,不僅能減小線芯的損耗,而且單位面積上產(chǎn)生的熱機械力亦比其他形式導(dǎo)線要小。電纜附件設(shè)計必須考慮能承受電纜的熱機械力而不損壞。

(2)電纜金屬護(hù)套目前有鋁護(hù)套和鋁合金護(hù)套兩種,它們的性能有較大區(qū)別:鋁護(hù)套與鋁合金護(hù)套相比可提高電纜的運行性能,故除防腐要求特別高的工程,一般電纜金屬護(hù)套以選擇鋁護(hù)套為宜。

(3)直埋敷設(shè)的電纜在臨近終端處,如變電站電纜層內(nèi),可作蛇形敷設(shè),以吸收變形,減小末端推力:在支架處應(yīng)作剛性固定,以防止終端因電纜位移而損壞。

(4)排管敷設(shè)大截面電纜時,為阻止電纜產(chǎn)生彎曲變形可向敷有電纜的排管內(nèi)填充膨潤土。在工井的排管出口處可作擾性固定,在電纜接頭的兩側(cè)需作剛性固定,以保護(hù)電纜接頭的安全。

(5)隧道內(nèi)電纜可蛇形敷設(shè),以吸收由熱機械力帶來的變形,在斜面敷設(shè)時電纜需固定,接頭兩側(cè)電纜亦需作剛性固定,以保護(hù)電纜接頭的安全。

(6)豎井內(nèi)的大截面電纜可借助夾頭作蛇形敷設(shè),并在豎井頂端做懸掛式固定,以吸收由熱機械力帶來的變形。

(7)市政橋梁敷設(shè)的電纜必須選用鋁護(hù)套,以降低橋梁振動對電纜金屬護(hù)套造成的疲勞應(yīng)變,敷設(shè)方式可參照排管或隧道,需要注意的是,在考慮電纜熱伸縮的同時,還需考慮橋梁的伸縮,在橋梁伸縮縫處、上下橋梁處必須采取撓性固定,或選用能使電纜伸縮自如的排架。