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視頻質量崗位

篇2:液化石油氣站設計施工質量控制措施

液化石油氣具有易燃、易爆的特點,安全性問題比較突出,本文對液化石油氣站的設計、施工質量方面就以下問題提出一些看法,供參考。

1設計方面

1.1液化石油氣站建筑設計一般都注意通風換氣的要求,但往往忽略建筑物的泄壓要求,消防設計規范規定,建筑物應有足夠的泄壓面積和正確的泄壓方向,局部發生爆炸事故時能向安全方面泄壓,避免連鎖反應造成更大的損失。

1.2設備選型是設計的重要環節,根據液化石油氣的特點提出以下建議:(1)工藝流程中壓縮機和泵應組合配置,僅設置壓縮機的氣站,在冬季液化石油氣飽和蒸氣壓下降時卸車、倒罐可能出現困難;(2)優先選用熱水式氣化器,氣化溫度可控制在較低范圍,避免液化石油氣中的二烯烴聚合成膠狀物,降低傳熱效率、阻塞管道和調壓器;(3)工藝系統中應設置氣液分離器、排污閥等排水裝置,液化石油氣中水的存在會加速氧、硫化物對管道設備的腐蝕,在較低溫度下還會生成水化物,堵塞管道使流阻和能耗增加。

1.3葉片泵設置應考慮氣蝕問題,氣蝕現象帶來噪音和振動,影響流體正常流動,使泵的揚程、流量和效率降低,使用壽命縮短,設計上可采取的措施有:(1)使貯罐最低液位高出泵中心線0.6m以上;(2)貯罐出液口設防渦擋板;(3)泵吸入管線水平距離宜小于3.6m;(4)泵入口處設置放空閥以便排氣。

1.4安全裝置應配置齊全,除壓力表、安全閥等基本配置外重點檢查:(1)貯罐系統是否配置了止回閥、過流閥、緊急切斷閥;(2)泵系統是否配置了回流安全閥、止回閥;(3)卸車系統是否配置了灌裝止回閥、拉斷安全閥。

1.5其它應注意的方面還有:(1)管線標高不宜隨意變化,避免形成U形管線,帶來氣阻、泥砂淤積問題;(2)各法蘭密封面應采用凹凸面形式,常規使用耐油石棉橡膠墊片,考慮到液化石油氣粘度小、易泄漏的特點,推薦選用不易壓碎、密封性能好的聚四氟乙烯墊片;(3)設置帶水封井、閥門、隔油池的排水系統,將氣站排水系統與民用污水排放管網分隔開來。

2施工方面

2.1地下貯罐浮起破壞管線是最常見的事故,地坑防滲排水措施不當是其主要原因,除抓好地坑防滲墻施工和設置抽水孔外,還可采取以下措施:(1)貯罐周圍填充干砂減少水的浮力;(2)提高地腳螺栓孔灌漿質量,灌漿前徹底清除預留孔中泥砂積水,采用高標號水泥澆灌;(3)在地坑側壁加裝鋼帶固定貯罐。

2.2施工質量控制主要是把好材料、焊接、檢驗關,主要內容有:(1)各閥門、壓力表、安全閥應逐件檢驗合格;(2)材料應復驗化學成分,保證其具有良好的可焊性,不允許使用沸騰鋼材料和鑄件;(3)對接焊縫應采用氬弧焊打底的焊接方法,角焊縫應保證焊透,推薦采用三通管件將角焊縫變成對接焊縫;(4)射線探傷應抽檢焊縫成形差、錯邊量大的焊口,重要的是保證抽檢結果真實可靠,杜絕弄虛作假現象。

2.3陰極保護是地下貯罐的主要防腐措施,技術性強,在施工過程中應重點監察以下方面,以防陰極保護系統失效:(1)鎂陽極與導線焊接是否牢固,絕緣保證層是否密封;(2)陽極表面是否進行了活化處理,并用化學填料包覆;(3)相對于飽和硫酸銅參比電極,貯罐相對電位是否低于-0.85V。

在施工過程中,經常發現陰極保護要求與防靜電、防雷要求是相互矛盾的,陰極保證要求將貯罐與管道用絕緣法蘭隔離開來,防止貯罐上保護電流的散失。而防靜電、防雷則要求各導體間電阻盡可能小,以便消散靜電荷及防止感應雷擊,我們的做法是,優先保證防靜電、防雷等安全性要求取消絕緣法蘭,同時靠定期檢測貯罐的保護電位來保證陰極保護的有效性。

2.4防雷工程是一個系統,設計只強調設置避雷針是不全面的,應綜合考慮雷擊問題:

(1)避雷針保護范圍應包括安全閥放散口以上1m范圍的空間,以保證安全閥排放的安全性,由于避雷針保護范圍是概率統計的結果,故對易受雷擊的屋脊、屋角等處加裝避雷帶可提高保護的可靠性;

(2)建筑物內部所有金屬導體連成一體,構成“法拉第籠”具有防雷電繞擊、屏蔽、均壓等綜合防雷效果,這就要求建筑物墻體內的鋼筋、捆扎成一體,并引出地線接頭與室內設備、室外地網連接,對此應加強監督檢查;

(3)電氣設備除本身接地外,在埋地或架空電源線進入室內前還應加裝避雷器,以防雷電波侵入。

2.5靜電對液化石油氣的使用安全構成危害,由于施工圖中只提出原則性要求,故有賴于施工監理人員全面考慮以下問題,避免留下安全隱患。

(1)考慮選用的泵排量與管道是否相配,管道內流體流速應小于3m/s,推薦的經濟流速為0.8~1.4m/s。

(2)檢查貯罐內部結構,液相管應伸到貯罐底部,避免流體高速流入與氣相接觸的裝液方式,貯罐內宜設置扶梯或金屬欄桿,以便消散積聚的靜電荷。

(3)管道系統中應保證每個法蘭、螺紋接頭之間的跨接電阻不大于0.03歐姆,一般均跨接銅片,卸車軟管兩端則用截面大于6mm2的銅線連接,貯罐、泵和壓縮機均應接地。

(4)地面應采用導電率高不產生火花的專用水泥敷設,不允許墊橡膠板等絕緣材料。

2.6氣站消防是施工中的一個重要環節,應重點監察。(1)地面貯罐是否設置了固定噴淋裝置,以利于夏季及火災發生時貯罐的降溫;(2)是否設置了環有消防專用管網,消防泵是否配備了自灌或引水裝置并有備用泵,消防水池容量是否足夠;(3)室內是否安裝了懸掛式定溫自動干粉滅火器,以便及時撲滅初起的火災;(4)重要閥門在危急時刻能否操作,是否有消防保護措施。

除此之外應考慮到許多消防手段是不能混合使用的,例如:氟蛋白空氣泡沫滅火方式不得與普通空氣泡沫滅火方式一起使用,從防止復燃考慮,推薦選用氟蛋白空氣泡沫滅火裝置,不同干粉滅火器也是不宜混合使用的,當干粉與氟蛋白泡沫滅火系統混用時應選用硅化鈉型干粉。

2.7電氣防爆是安全防護的重要組成部分,質量監察的主要內容有:

(1)選用的電氣設備是否屬于本安型或隔爆型,并在設備銘牌上標明了防爆級別、組別和防爆合格證號;

(2)電纜和導線應有絕緣性能檢驗記錄,施工時敷設在鋼套管內,導線中部不得有接頭,并應盡量選用銅芯線;

(3)電氣設備導線保護套管之間的接頭應涂導電性油脂或用帶導線的管卡連接,這是防漏電、防靜電、防雷的共同要求。

2.8其它應注意的方面還有:

(1)貯罐就位后應充滿水進行基礎沉降性觀測,驗證土建施工質量;

(2)防雷地網應采用鍍鋅材料制作,焊接長度應保證,焊口涂防銹漆保護,以達到其設計壽命年限;

(3)埋地管道的加強型防腐施工應采用涂層測厚儀檢測防護層厚度≥5.5mm,并以電火花檢漏儀檢查結果為準(檢漏電壓24kV,防護層表面不打火花);

(4)壓縮機、泵與管道接口應最后連接,并用百分表在聯軸器處監測,位移值<0.05mm,不允許將裝配應力附加在設備本體上;

(5)角閥、截止閥均有流向規定,不得裝反;

(6)設備、管道置換推薦采用先抽真空后充氮的方法,不允許采用直接排水置換的方法;

(7)安全閥放散管不宜彎曲,以防高速排放時的沖擊力破壞管道。

(8)氣體濃度探測報警器安裝應考慮防塵、防雷、防曬的要求,并定期檢查;

(9)埋地電纜、管道不得放置于同一地溝內,雜散電流很容易造成管道的電化學腐蝕,埋下事故隱患。

篇3:天然氣井固井質量分析技術措施

一、固井質量統計

截止4月16日,共固氣井24口,固井質量不合格1口(蘇36-16-16井),1口井留水泥塞75米(雙24)。優質18口。

二、存在的問題

(一)蘇36-16-16井固完井替空

1、蘇36-16-16井固井數據:

?40636鉆井隊承鉆的蘇36-16-16井3月27日開鉆,4月7日完鉆,4月10日固井,完鉆井深3497m。

井身結構:

?311mm×505m+?244.5mm×504.90m+?222mm×2460m+?216mm×3497mm+?139.7mm×3483.23mm

最大井斜2.4°/1625m

氣層頂界:3348~3352m氣層底界:3443~3446m

阻位:3476.83m

短位:3263.56~3269.39m?

全井為?139.7mm×N80×9.19mm套管,扶正器30只。

理論替量:41.0m?

水泥量:尾漿20t,領漿20t。

下套管前泥漿性能:

比重1.08,粘度56,失水5,泥餅0.5,切力3/7,含砂0.2,PH11

固井時泥漿性能:

比重1.08,粘度47,失水7,泥餅0.3,切力3/5,含砂0.1,PH9

2、施工情況:

14:00-12:00下套管

12:15-14:35循環泥漿

14:59-15:10注隔離液10m?

15:10-15:39注水泥28m?尾漿造漿12m3,領漿造漿16m3。

15:40-16:25壓膠塞、頂替、碰壓,0-16-21MPa。單車壓膠塞,雙車替量。08472水泥車替32m3,新車替12m3時壓力15MPa因未碰壓停止替量。卸水泥頭頂蓋檢查膠塞是否壓下去,觀察后確認膠塞已被壓下去。考慮到其中一水泥車因上水不好可能造成替量不夠,08472車繼續替量至36m3碰壓16-21MPa,碰壓明顯。當時40636隊隊長陶海軍和技術員同時觀察碰壓全過程。碰壓后不穩壓,又用水泥車憋壓兩次,共替入清水800升,最后開井候凝,正注水泥漿平均密度1.94g/cm3。18:30-18:55反擠水泥漿20m?(最高壓力3.8MPa,停泵壓力2MPa)

3、測聲幅情況

24小時測聲幅顯示3475.39~3239.39為空段,長236米。實測人工井底3475.39米。

4、原因分析:

(1)膠塞先期破壞(破壞原因是膠塞行程長直徑磨小或檔銷掛卡、套管毛刺不平坦處造成),在下行過程中和碰壓前有5方清水進入到膠塞以下,雖然碰壓但還是造成了替空。

(2)下套管過程中換掉22根套管節箍,有可能管內有毛刺將膠塞刮壞,導致替入清水進入井內。

(3)固井技術人員未嚴格執行固井應急預案,是造成多替替空的主觀原因。

5、擠水泥方案:

射孔段:1.上部:3262~3262.5米,0.5米6孔

2.下部:3470~3470.5米,0.5米6孔

甲方要求人工井底3467米。

6、下一步主要采取的措施:

(1)蘇里格用水泥車頂替,確保計量準確。

(2)嚴格執行2007年固井應急預案,在替量夠時最多可替總量的3%,嚴禁多替造成事故的發生。

(3)固井膠塞試驗揚州特制的耐磨產品,防止因膠塞質量造成替空事故。

(4)在固井前裝膠塞時,在膠塞上涂抹黃油,使膠塞能夠在下行時順利。

(5)加強膠塞的管理,每批膠塞到庫后要檢驗質量,膠塞不能擠壓,碰撞,有個別膠塞裝入困難時,換掉不用。

(二)雙24井固井留水泥塞74米

1、該井固井數據如下:

40586鉆井隊承鉆的蘇雙24井3月11日開鉆,4月12日完鉆,4月14日固井。

井身結構:?346mm*507m+?273mm*506.5m+?241mm*2355m

?+?177.8mm*2351.62mm,

最大井斜1.66/775.0m

?氣頂:1660-1665.0m氣底:2311-2314.0m

?阻位:2341.99m

短位:1625.10-1630.34,1975.66-1981.79,2229.87-2235.99

扶正器75只。

理論替量:47.2.0m?

水泥量:尾漿44.0t,領漿27.0t。中漿:36.0t

?下套管前泥漿性能:

?比重1.08,粘度60,失水5,泥餅0.5,切力6/10,含砂0.1,PH10

固井時泥漿性能:比重1.08,粘度48,失水6,泥餅0.3,切力4/8,含砂0.1,PH10

2、施工情況

3:00-15:00下套管

15:30-17:55循環泥漿

18:00-18:04注隔離液8m?

18:04-19:05注水泥尾漿造漿26m?,中漿36.0m?領漿造漿33.0m?。

19:05-20:29壓膠塞、頂替至44.2m?(距實際替量還有3m3),泵壓20MPa時,誤認為替量完成,在泵房將2#泵停掉。

采取措施:

(1)泵房卸壓,重新掛2#泵替,泵壓21MPa時井隊氣囊燒壞。與1#泵連接的泥漿罐的泥漿已替完。

(2)用水泥車替,泵壓24MPa高壓管線破裂。

(3)倒1#泵替,泵壓24MPa泵保險銷蹩掉。

(4)換高壓管線,用水泥車替,壓力從0逐步升至29MPa。卸壓井口完全斷流。

?以上時間段為20:29-21:00,用時31分鐘。

?3、補救措施

水泥塞面2063米,留水泥塞74米(2063-2337米),鉆水泥塞后電測固井質量優質。

(三)召23井固井質量

?本井第一次測井,聲幅曲線質量差,據說,測井儀器有些問題,第二次換儀器重測后質量合格。

?本井使用水泥漿體系為:一級為泡沫-漂珠。二級為早強-粉煤灰體系。

?測聲幅情況:160~2290合格

2290~2990(700米)中等

2990~3163(173米)優質

3163~3184(21米)?合格

3184~3242(58米)?優質

3242~3256(14米)?合格

結論:合格

(四)靖平27-16井95/8"分級箍試不住壓情況

?1、基本情況

本井為工程院技術服務井,從固井設計到水泥漿配方、工具、材料全是工程院的;95/8"分級箍是油田公司準備的,固井公司負責固井施工。套管下深:2641.69米,分級箍位置:2069.53-2070.35米,層位在紙坊組(1867-2178米)。

?2、施工情況:

?固井前泥漿性能:密度1.07g/cm3,粘度46s,失水4mL,泥餅0.5mm,初終切力3-5pa,含砂0.2%,PH值9。

下套管:4月9日14:00-10日12:00

13:00-14:30循環泥漿

14:00-14:06注隔離液10m?

14:06-14:34注水泥42m?尾漿16m?,領漿26m?。

14:34-14:37水泥漿1.5方壓膠塞、頂替、碰壓,0-6-11MPa,單車壓膠塞,正常。下膠塞過分級箍前頂替排量1方/分,固井施工一切正常。

15:10打開分級箍循環孔,打開壓力7MPa

15:10-17:40循環泥漿

18:01-18:07注隔離液10m?

18:07-19:15注水泥110m?(尾漿18m3,領漿92m3)。

19:15-19:17水泥漿1.5方壓膠塞、單泵頂替、碰壓,0-11-22Mpa,憋壓、穩壓22MPa5分鐘,放回水斷流,二級固井一切正常。

4月15日鉆開分級箍對管串進行試壓,試壓壓力只能穩到10.4M?Pa。

?3、漏失層位判斷

聲幅質量:0-90米,優質;90-660米差;-1870米合格;-1995米,優質;-2070米,合格;-2110米,差;-2170米,合格;-2615米,優質。聲幅質量總體判斷為合格。

試壓情況:試壓壓力只能穩到10.4Mpa。

該井有2個浮箍1個浮鞋,浮箍之上有9米水泥塞,套管鞋處不漏失,應該判斷為分級箍漏失。

4、擠水泥情況:

試吸收指數:用0.5方/分鐘的排量,壓力16MPa可以注入。

鉆具下至2080米(分級箍以下10米),打前置液3方,注水泥7.2方,頂替17.5方,起鉆10柱,循環25分鐘,擠水泥。第一次擠3方,最高壓力17MPa,停泵12.5MPa,30分鐘降至12MPa;第二次擠入0.5方,最高壓力17MPa,30分鐘降至13MPa;第三次擠0.4方,最高壓力27MPa,停泵壓力不降,60分鐘穩至26MPa;卸壓起鉆。共擠入3.9方。

凝固24小時鉆水泥塞,鉆完水泥塞試壓25MPa,試壓時間4月17日00:00-00:00?30分不降,合格。

三、固井質量保證措施

2007年啟動開始,固井公司第三項目組對天然氣固井技術規定及技術措施進行了進一步完善,組織技術人員學習了固井應急預案,從固井施工設計、審批、水泥漿配方選擇、復核試驗等環節入手,精心準備,做了大量的實驗及準備工作;對第一輪氣探井及GP27-16水平井提前上井進行檢查、督導,確保套管串結構準確、可靠,固井準備工作充分、扎實,滿足固井施工要求,除蘇36-16-16井外其它井固井膠結質量比較好。盡管如此,還是出現了一口井替空,一口井分級箍試不住壓,一口井留水泥塞的問題,說明我們在固井技術及管理方面還不到位,為此,將采取以下措施,進一步提高固井質量。

加強質量管理。

1、針對存在的固井質量問題,我們將從固井設計、材料驗收、水泥化驗、裝灰質量、復合化驗、固井設備準備、現場施工、試壓等各項工序的管理和監督等方面,強化每個工序及管理制度,使每一個環節責任落實到人頭。及時分析固井質量,提出針對性措施,定期進行質量分析和總結。

2、氣探井

要了解每口井的氣層位置,設計純水泥量,保證所有氣層用純水泥封固。對部分地層承壓能力較低的區塊,派專人上井督促井隊進行工藝堵漏,滿足固井要求。同時及時收集鉆井過程的相關資料,有針對性的搞好固井設計,保證固井質量。

3、蘇里格區塊的計量措施

根據蘇里格區塊的固井工藝,計量采用水泥車計量,用水柜和流量計相結合計量,確保替量準確。

4、開展技術攻關實驗

?(1)針對雙級固井普遍質量較差的問題

A.提高分級箍的加放位置,氣田北部分級箍上提300米,提到1400米左右。

B.增加一級和二級固井的間隔時間,從目前的150分鐘增加到240分鐘(4小時)。

(2)針對降失水體系分散劑加量大的問題,將GSJ、G307配方分散劑加量從0.2%逐漸減少,只要水泥漿密度1.85~1.88g/cm3就行了(該密度水泥漿強度完全可以滿足目的層固井要求),不一定打到1.90g/cm3以上。

(3)嚴格控制水泥添加劑的質量,泡沫水泥外加劑要控制發氣量和穩泡效果,制定泡沫材料的檢驗方法。降失水劑要嚴格檢驗其降失水性能,對加入分散劑后的稠化時間進行測定。

(4)對領漿和尾漿的相溶性進行評價。

5、嚴格現場施工

(1)加強上井施工設備管理,確保施工連續,不出現施工中停。

(2)井隊積極配合固井施工,固井前,加稀釋劑處理泥漿,粘度要求在60秒以內。

(3)要求先測三樣后試壓,測三樣時間24小時以上。

(4)加強與甲方項目組和井隊的溝通,深入了解地層特點,做好有針對性的設計。

6、加強水泥漿化驗管理

(1)水泥及外加劑的入庫驗收,特別加強對氣層段使用的泡沫材料和降失水劑檢驗。

(2)對每種水泥漿配方做階段性水泥漿性能評價。

(3)對出現問題井的水泥配方評價,及時尋找原因。

7、加強灰庫及混灰管理

堅持材料先進先出的原則,提高混灰質量保證混灰均勻,材料加量與設計相符合。

對每口井使用的水泥和外加劑登記批次,進行質量追溯。

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固井公司

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