本人組織施工的上海外高橋保稅區新發展有限公司53號廠房工程,為3層現澆混凝土框架結構,一層高度為9米、二、三層為6米,建筑平面尺寸為60.83×175.89米。本工程在梁、板結構施工中大面積采用有粘結預應力混凝土技術,獲得2003年上半年度上海市優質結構工程及2004年用戶滿意工程。

一、結構施工方案選擇及工程特點

1、結構方案

本工程為工業廠房,混凝土框架結構,其柱網因建筑功能需要很不規則,且跨度較大,采用鋼筋混凝土梁板式結構。特別在頂板上安裝機械設備,荷載較大,其基本柱網尺寸為8×8米,采用預應力混凝土梁板式結構:柱上設預應力扁梁,截面尺寸為800×600毫米,預應力板厚為200毫米。

2、設置伸縮縫

頂板總長度為175.89米,為超長梁板結構,根據設計圖紙和施工規范的要求,允許設兩道伸縮縫,將整個結構分為85.89米、90米兩段。

3、防止混凝土開裂的措施

結構分為兩段后,每段長度仍然屬于超長不設縫結構,由于超長不設縫結構施工的難度大,而且容易產生混凝土收縮裂縫。因此,在工程施工過程中采用在每段內設若干后澆帶,將結構分成長度合適的數塊,以防止混凝土因早期收縮而開裂。梁板均采用預應力結構,預應力筋在后澆帶之間、后澆帶與建筑物邊緣之間通長布置,跨過后澆帶布置短預應力筋,全部完成后每段內預應力筋是連續的,給結構施加適當的軸向預壓應力,以防止混凝土因溫度變化而開裂。

4、預應力方法選擇

本工程的梁、板均采用有粘結預應力混凝土,主要原因是:與常用的無粘結預應力相比,有粘結預應力混凝土抗裂更容易滿足要求;有粘結預應力筋強度可充分發揮,而無粘結預應力筋強度只能發揮80%-85%左右,同等條件下前者預應力筋用量較少;無粘結筋的作用全部依賴于錨具,存在連續倒塌的隱患,在連續多跨的結構中不宜采用。

二、結構設計方面

本工程預應力筋采用高強低松弛鋼絞線,強度等級為1860MPa,規格為Φj15.2.

在結構正常使用時,預應力筋主要可起到抗裂、控制撓度等作用。我們在施工中的預應力取值比規范相應要求略微放松,但卻可達到較佳的經濟效益,根據相關文件及我們的工程經驗,在配合其他措施的條件下可以滿足耐久性的要求。梁、板在正常使用期間不開裂。

按上述要求所配的預應力筋,在結構中形成約1.5N/mm2的軸向預壓應力,作為防止超長結構開裂的措施。

三、預應力施工

1、預應力筋設置的原則及步驟

在后澆帶之間的通長筋為兩端張拉,跨過后澆帶的短筋采用一端固定、另一端張拉形式。

樓板均為雙向板,先鋪放一個方向的波紋管并穿入預應力筋,經檢查合格后再鋪另一方向。為保證第二方向預應力筋的剖面位置,并使其曲線光滑,除設置定位固定架外,還要視其與先鋪的第一方向的預應力筋在交叉點處的高低相對關系進行穿插鋪放。

2、張拉端部的節點安裝

在預應力梁與柱的節點處設置張拉端時,錨具的布置要與梁、柱普通鋼筋布置密切配合,方可避免鋼筋位置矛盾、相互打架。

3、排氣泌水孔的留設

在固定端處設排氣泌水孔,排氣孔的設置用塑料蓋板墊海綿壓緊在波紋管上,并用膠帶密封。

4、質量控制

本工程面積較大,有粘結預應力混凝土梁板的排氣泌水孔較多,且均留在板面上,施工中容易堵塞或被誤拔。我們在排氣泌水孔內均預插入一根短鋼筋并用膠帶紙與排水管纏在一起,在灌漿之前才拔出,從而防止了孔道堵塞現象。

5、預應力筋張拉施工工藝

混凝土強度達到75%設計強度后進行預應力筋張拉。為使結構均衡受力,用2臺千斤頂在后澆帶兩邊對稱張拉。

千斤頂為YDC240Q型前卡式千斤頂。采用雙控(張拉力、伸長值)原則,應力控制,伸長值校核。張拉前先由設計人員計算出各類筋的理論伸長值,寫出“張拉要點”交施工人員作為張拉時的指導文件,在張拉過程中隨時校核。

對扁錨中預應力筋進行逐根張拉時,后張拉的預應力筋伸長值明顯偏短。所以在張拉要點中給出整束筋的平均伸長值以便控制。如將來條件具備還是宜對扁錨體系進行整束張拉。

6、孔道灌漿及端部處理

預應力筋張拉完畢后,兩天內進行本層的孔道灌漿,灌漿孔設置在承壓板上。采用PO32.5普通硅酸鹽水泥,摻加適量的減水劑,由張

拉端灌入,待固定端的排氣泌水孔出濃漿后,封堵排氣孔,靜置10分鐘后,采用二次灌漿方法,灌漿加壓到0.5MPa,以保證孔道內漿體密實。

灌漿完成后,切除錨具外的鋼絞線(剩30毫米),采用C40細石混凝土封閉。

本工程的實踐表明,有粘結預應力梁、板的施工可以達到較快的施工進度,在各塊之間進行流水施工,預應力施工只占用很少的工期。

有粘結梁板的抗裂控制、超長及超短預應力束張拉控制應力等方面的成功應用,為工程按期完工、創優創造了條件。

篇2:有粘結預應力主要施工方法技術措施

有粘結預應力工程主要施工方法、技術措施

1樓層預應力施工要求

本工程為超長連續結構,設計考慮了留設伸縮后澆帶、沉降后澆帶等措施,施工中依此劃分為若干施工段。考慮到后澆帶所在跨的環向預應力筋從混凝土澆筑到張拉時間跨度較長,為了防止預應力筋生銹,此跨預應力筋采用后穿工藝,澆筑混凝土時用波紋管內襯塑料管留設孔道,混凝土終凝后抽出塑料管并做好兩端的封堵保護,張拉前穿入預應力筋張拉;其他環向徑向為連續超長曲線配筋,后穿束較為困難,故梁內預應力筋同波紋管一同埋設混凝土中,采用先穿預應力筋束施工工藝。

混凝土分區施工時,鋼筋、模板均須完成分區線所在跨的工作,為預應力的連續提供工作面。

2下料及成束

1)梁內預應力筋的下料在預應力筋專用下料場進行。放大樣復核計算的下料長度,用砂輪鋸進行切割下料。

2)為保證鋼絞線編束后,根與根間距緊密,編束前用干凈紗布將鋼絞線逐根擦拭干凈后,每根間隔1.5m,用20#鐵絲扎緊,扎緊頭鐵絲要砸扁。

3)編束后,將鋼絞線束調直,在鋼絞線每側的相同位置用紅、綠油漆標注條色帶,以供檢查預應力鋼絞線是否扭曲用;然后將鋼絞線束盤卷完后,架空堆放,以備吊裝。(也可現場并束,待與現場結合后,確定具體實施方案)

3預應力的穿筋、布筋

為確保混凝土分區條件下預應力施工的順利進行,使普通鋼筋、模板、混凝土的工序不與預應力穿筋工序發生矛盾,使普通工序與預應力工序合理交叉,特制定如下工序原則:每區內,先支設徑向框架梁的支架模板,先綁扎徑向框架梁,待徑向框架梁預應力筋線形確定后,再綁扎環向框架梁及次梁;這樣可避免梁交錯處預應力筋被普通筋抬起或壓下的矛盾,減少工序影響,加快施工進度。具體程序有粘結預應力穿筋布筋流程圖見圖-2。

外露預應力筋用塑料布包扎,灌漿孔、排氣孔封堵好。

灌漿孔與排氣孔留設方法:采用塑料弧型壓板,上部用型管接長,端部用膠帶封嚴,高出混凝土面200mm,以利孔道灌漿密實。波紋管采用大一號接頭管接長。處理方法見圖-3:

4承壓板端部安裝預留口的設置

待預應力筋穿設完畢,進行端部螺旋筋、承壓板的安裝,承壓板必須按設計進行留設。預應力筋采用凹形穴口時,用泡沫塑料填充穴口,用鋼筋焊接固定錨墊板,防止偏位;

施工時,不得熔穿波紋管和損傷鋼絞線;螺旋筋應按規定選用,其直徑要大于等于承壓板的短邊尺寸,螺旋筋必須采用鋼筋焊接固定的方式保證其與波紋管、承壓板的對中同心,保證承壓板垂直于波紋管、預應力筋,這是確保質量的關鍵環節。

梁端承壓板的安放需在梁或柱端頭采用木模板,承壓板用鐵釘固定在木模板上,木模板厚度不小于40mm,在承壓板與木模板結合處塞填海綿條,并將承壓板上的灌漿孔用海綿和膠帶封死,防止進漿,其裝配圖見圖-4。安裝完畢后,將波紋管與承壓板間的空隙用海綿條塞實(波紋管應露出木模板100mm)。

5檢查驗收:砼澆筑前應隨同鋼筋的隱蔽驗收檢查預應力筋標高是否符合設計要求,并查看灌漿孔、排氣孔是否封好,檢查波紋管有無破損,若有,用膠帶密封好。驗收時,須做好隱蔽驗收記錄,提請有關部門簽字。

6澆筑砼:澆筑砼時對振搗操作人員交底,并安排專人看護預應力筋,發現問題及時采取措施,以保證預應力筋不變形不移位,并檢查承壓板與模板的密封程度,如有空隙,應立即封堵,同時在砼終凝前安排人員來回抽動鋼鉸線數次,直至砼凝固,以保證鋼鉸線在波紋管內能自由滑動。

進入冬期施工時,混凝土終凝后應及時用高壓空氣將孔道內積水排盡,避免孔道內結冰影響張拉和灌漿。

7預應力筋張拉前幾個條件

1)同條件養護試塊強度達到設計強度的75%以上并滿足設計強度要求后,才可進行張拉。

2)完成整個結構施工質量的檢查,特別是觀察有無結構的溫度、收縮裂縫,記錄并分析這些裂縫發生的原因和對預應力施工的影響,逐個檢查張拉端承壓板后的混凝土施工質量,如有缺陷及時處理。

3)梁側模和板底模拆除完畢,水泥漿試配完畢。

4)逐個清理檢查張拉穴口的施工尺寸偏差,特別是檢查承壓板與孔道的垂直度,如有問題應采取措施處理,并作好記錄。

5)搭設可靠的操作平臺,張拉操作平臺應能承受操作人員及張拉設備的重量,并有防護欄桿。

6)安裝錨具,錨具安裝要求錨環與孔道對中同心,夾片均勻打緊,并外露一致,千斤頂上的工具錨與構件上的工作錨孔位一致,采用支架導鏈吊設千斤頂,做到千斤頂、錨具、預應力筋三對中。

8預應力筋張拉

1)張拉順序:根據施工縫留設、區段劃分等因素,按批次、分階段,由下向上逐層逐步對稱張拉。每區內先由中間向兩邊對稱張拉徑向預應力筋,再由中間向兩邊對稱張拉環向預應力筋;最后張拉后澆帶所在跨預應力筋。

2)張拉方法:

(1)模板拆除后及時將錨墊板灌漿孔清理干凈。

(2)張拉前裝設錨板、夾片、限位板、千斤頂,并使千斤頂、錨板、孔道三對中。

(3)張拉,量伸長,錨固。

(4)校核伸長值

(5)退工具錨、千斤頂

具體方法如下:

3)施加預應力

預應力筋張拉前,應以混凝土同條件養護試塊達設計強度80%的試驗報告單為依據,并收存作為張拉資料。

預應力筋初應力設定為0.10σcon,預應力筋張拉嚴格按事先設計的張拉順序進行。

預應力張拉前,現場操作人應持有二次工藝設計張拉順序圖,并帶好事先已計算完畢的各級控制應力下千斤頂壓力表對應值(對應各操作的設備);帶好有每一張拉束的計算伸長值及0.10σcon下理論伸長值的張拉記錄單。對端部不易安裝千斤頂張拉的,采取變角張拉,張拉前,安裝變角模塊,使張拉變角不超過20度。

張拉采取分級超張拉,00.10σcon0.50σcon1.03σcon錨固,千斤頂采用多次換行程以解決伸長值超過千斤頂行程的問題。

張拉伸長值的量測:按上述分級加荷的程序,每測量一個伸長值,作為累計的基數;每次換行程,以千斤頂拉出錨夾片后持荷于錨前平,量取第一伸長值,加壓要緩,持荷要穩。通過與實際伸長值進行對照分析,確認計算伸長值的精度,作為施工控制的依據;并進行實際伸長值的檢測,若偏差在計算伸長值的-6%--+6%區間,則繼續張拉,否則應立即停止張拉,分析查明原因予以調整后,才能繼續。

張拉時,操作人員要控制好加壓速度,給油平穩,持荷穩定,測量人員要配合好,記錄人員要認真仔細。

張拉時,操作人員不得立于千斤頂后,也不得觸摸千斤頂,記錄人員要觀測混凝土結構情況,張拉人員注意觀測壓力表針有無異常擺動,測量人員要注意觀察結構及傾聽鋼絞線、千斤頂有無異常聲音,如有,應馬上卸荷為0,認真分析,查明原因后,方可繼續張拉。

9灌漿

有粘結預應力筋張拉完,應及時灌漿,灌漿時間不宜超過48小時。

灌漿在腳手架板或板面進行,以利于設備的移動。灌漿前應檢查清除所有的孔口附堵物,將錨具外的多余鋼絞線切除,切除后錨具外露的鋼絞線不得少于30mm,切割時應用砂輪切割機,嚴禁用電弧進行切割,并用高標號水泥砂漿封堵錨具夾片縫隙,防止灌漿時水泥漿大量外溢,灌漿壓力達不到要求。

灌漿用水泥采用強度為42.5Mpa的普通硅酸鹽水泥,水泥中摻加減水劑和膨脹劑,要求水灰比在0.4左右,以提高水泥漿的早期強度和保證水泥漿的強度達到規范中規定的不小于M30的要求;水泥漿的配比需事先通過試驗確定,現場配置時嚴格計量,以保證水泥漿的泌水率最大不超過3%,拌和三小時后泌水率小于2%。

梁中的灌漿順序為先灌下排孔,待下排孔灌完后依次向上進行。

灌漿由跨中最低點進行,向兩端擴散,灌漿進行到排氣孔冒出濃漿后,用木塞堵住此處的排氣孔,繼續加壓,直到兩端灌漿孔冒出濃漿后封閉端部灌漿孔,再繼續加壓至0.5-0.6Mpa,關閉進漿口閥門,卸下灌漿頭并卸壓。此時孔道中水泥漿仍有較高的壓力,保證了灌漿的強度和密實度。灌漿時留設兩組試塊,待灌漿強度達設計強度時,樓板方可加荷。灌漿頭裝配圖見圖-5。

(10)張拉口的封閉

灌漿完成后,按設計要求清理穴口,焊接穴口上的斷筋,用比結構高一級的C45微膨脹細石混凝土進行封堵。

篇3:（PHC樁）超高強預應力混凝土管樁施工技術措施

超高強預應力混凝土管樁(PHC樁)的施工技術

通州市建工大廈工程基礎施工中,采用超高強預應力混凝土管樁(PHC樁),打樁前需做好樁錘、樁架選擇,確定管樁齡期,打樁過程中插樁、錘打、接樁、送樁均采取了相應的技術措施。該工程中PHC樁所具有的單樁承載力高、樁身耐錘擊性好、穿透力強、造價便宜等特點均得到很好的體現。

通州市建工大廈主樓東西長36m,南北寬18m,地上20層,地下1層,建筑面積12000m2。采用框架剪力墻結構。建筑物總荷載約200000kN,最大單柱荷載6700kNo基礎采用筏板基礎,樁采用超高強預應力混凝土管樁(PHC樁),規格為ф600×110,樁長24m(2根12m校對接),主樓共打設93根樁,設計單樁承載力3100kN。

1PHC樁特點

(1)嚴格按照國標GB13476-92及日本JISA5337標準生產,其混凝土強度等級不低于C80級。

(2)單樁承載力高,設計范圍廣。在同一建筑物基礎中,可使用不同直徑的管樁,容易解決布樁問題,可充分發揮每根樁的承載能力。

(3)單校可接成任意長度,不受施工機械能力和施工條件局限。

(4)成樁質量可靠,沉樁后樁長和樁身質量可用直接手段進行監測。

(5)樁身耐錘擊和抗裂性好,穿透力強。

(6)造價低廉。其單位承載力價格僅為鋼樁的1/3-2/3,并節省鋼材。

(7)施工速度快,文明施工o

2打樁準備

2.1樁錘的選擇

選擇樁錘時,必須充分考慮樁的形狀、尺寸、重量、入土長度、結構形式以及土質、氣象等條件,并掌握各種錘的特性。樁錘的夯擊能量必須克服樁的貫入阻力,包括克服樁尖阻力、樁側摩阻力和樁的回彈產生的能量損失等。如果樁錘的能量不能滿足上述要求,則會引起樁頭部的局部壓曲,難以將樁送到設計標高。鑒于本工程有軟、硬兩種土層,故選用了蒸汽錘,錘重8t。

2.2樁架的選擇

樁架的設置、安裝和準備工作對打樁效率有很大影響。樁架選用D-308S型履帶行走式樁架,其最大特點是移動靈活,使用方便,運行機構為履帶,對路面要求比較低o

2.3施工組織設計和樁位測設

根據打樁施工區域內的地質情況和基礎幾何形狀,要合理選擇打樁順序,對周圍建筑物采取預防措施。根據樁基施工圖進行樁位測設。

2.4堆存吊運

管樁一般需設計兩個支點,其吊點需符合位置要求。管樁堆存需要使用軟墊(木墊)。管樁起吊運輸中應免受振動、沖撞。

2.5管樁齡期的確定

管樁從制造成型到打樁施工的間隔時間宜盡量長些,混凝土強度應達到設計強度等級標準值以上(若在工廠制造,一般按80%的設計強度等級標準值出廠),故要求現場要堆存一定量的樁,按"先進場樁先打"的原則,滿足管樁的強度要求。

2.6檢查修整

管樁施工前應再次逐根檢查,即檢查混凝土樁有無嚴重質量問題,對管樁兩端應清理干凈,施焊面上有油漆雜物污染時,應清刷干凈。

3打樁階段技術措施

3.1插樁

樁打入過程中修正樁的角度較困難,因此就位時應正確安放。第一節管樁插入地下時,要盡量保持位置方向正確。開始要輕輕打下,認真檢查,若有偏差應及時糾正,必要時要拔出重打。校核樁的垂直度可采用垂直角,即用兩個方向(互成90°)的經緯儀使導架保持垂直。通過樁機導架的旋轉、滑動及停留進行調整。經緯儀應設置在不受打樁影響處,并經常加以調平,使之保持垂直。

3.2錘打

因地層較軟,初打時可能下沉量較大,宜采取低提錘,輕打下,隨著沉樁加深,沉速減慢,起錘高度可漸增。在整個打樁過程中,要使樁錘、樁帽、樁身盡量保持在同一軸線上。必要時應將樁錘及樁架導桿方向按樁身方向調整。要注意盡量不使管樁受到偏心錘打,以免管樁受彎受權。打樁較難下沉時,要檢查落錘有無傾斜偏心,特別是要檢查樁墊樁帽是否合適。如果不合適,需更換或補充軟墊。每根樁宜連續一次打完,不要中斷,以免難以繼續打下。

3.3接樁

接樁時要注意新接樁節與原樁節的軸線一致,兩施焊面上的泥土、油污、鐵銹等要預先清刷干凈。當下節樁的樁頭距地面1-1.2m時,即可進行焊接接樁。接樁時可在下節樁頭上安裝導向箍,以便新接樁節的引導就位。上節樁找正方向后,對稱點焊4-6點加以固定,然后拆除導向箍。管樁焊接施工應由有經驗的焊工按照技術規程的要求認真進行;施焊第一層時,宜適當加大電流,加大熔深。采用手工焊接,第一層用ф3.2或ф4.0的E4320型焊條,第二層以后用ф4.0-ф5.0的E4320型焊條,要保證焊接質量。

3.4送樁

為將管樁打到設計標高,需要采用送樁器,送樁器用鋼板制作,長4m。設計送樁器的原則是打入阻力不能太大,容易拔出,能將沖擊力有效地傳到樁上,并能重復使用。

4打樁記錄和周圍建筑物觀察

打樁過程中應詳細記錄各種作業時間,每打入0.5-1m的錘擊數、樁位置的偏斜、最后10擊的平均貫人度和最后1m的錘擊數等。

打樁過程中應詳細觀察周圍建筑物沉降或上升情況,在建筑物上設置觀察點,利用遠處的固定水準點進行對比分析,從而確定沉降或上升情況。經實測,裙樓東側3m處的建工園招待所沒有沉降或上升現象,僅頂板出現一些輕微裂縫。現建工大廈竣工已1年多,招待所使用正常,對結構無不良影響。

5PHC管樁與基礎底板連接技術

為有效防止基礎上浮并保證基礎和樁基的整體協同工作,在筏板基礎鋼筋綁扎前,采用了如此的作法,從而保證了管樁與基礎的連接。土方開挖至設計標高露出管樁后,清理管樁孔內的垃圾及污物,用十一夾板作底模,用12號鐵絲懸吊于孔內,鋼筋按要求綁扎,用不低于C40的混凝土灌筑,混凝土中微摻UEA膨脹劑(摻量10%)。待基礎底板鋼筋綁扎時,管樁錨筋與基礎底板鋼筋要焊牢,基礎底板鋼筋與管樁樁頭也要焊牢。

6試壓樁

6.1試樁要求

為確定單樁承載力是否滿足設計要求,打樁前進行了單樁豎向抗壓靜載試驗。試樁數量為三組,第一組試樁1根,錨樁6根;第二組試樁1根,錨樁4根;第三組試樁1根,錨樁4根。試樁最大預加荷載為:第一組6200kN,第二組5000kN,第三組4000kN。

6.2試樁標準

按《建筑樁基技術規范》(JQJ94-94)單樁豎向抗壓靜載荷試驗中有關標準,采用慢速維持荷載法進行。

6.3試樁裝置和加載時間

豎向靜載荷抗壓試驗采

用錨樁橫梁反力裝置。整個加荷利用電動油泵帶動2臺5000kN油壓千斤頂加荷,用荷重傳感器、荷重顯示器和0.4級精密油壓表顯示荷載,電測位移計和機械表兩種手段同時測讀沉降值,計算機采樣、記錄、整理和打印數據。為防止儀器受外界干擾,特備有一空調封閉工作間,以保證儀器的正常工作。試樁與錨樁沉樁10d后即可加載o

6.4試樁結果

試樁、錨樁均為正式工程樁,第一根試樁要求加荷到6200kN,當加到第7級(4960kN)時,1h后沉降量突然增大,達到16.67mm/h,且總沉降量已到38.06mm,顯然地基已達到破壞,因而終止試驗。根據試樁的Q-s曲線和s-1gt曲線顯示,極限荷載取4340kN。第二根試樁要求加到5000kN,當加到第9級5000N時,45min后沉降量突然增大,達15.25mm/h,且總沉降量已到36.51mm,顯然地基也已達到破壞,因而終止試驗。根據試樁的Q-s曲線和s-lgt'曲線顯示,極限荷載取4500kN;第三根試樁要求加到4000kN。穩定后又要求繼續上加2級到4800kN,此級穩定后終止加載,極限荷載取4800kN。據此算出試樁結果統計特征值:Qum=4547kN,Sn=0.052,因此單樁豎向極限承載力標準值Quk=Qum=4547kN,滿足設計要求。

7施工體會

(1)"重錘低打"能有效降低錘擊應力。樁錘對樁頭的錘擊速度越快,在樁身上產生的應力波強度也越高,即打樁應力與錘擊速度成正比,所以為降低錘擊應力并保持較好的貫入度,采用了較重的樁錘(樁錘重8t)和較低的速度施打,效果良好。

(2)樁頭襯墊效應對錘擊應力也有直接影響。為延長錘擊作用時間、降低錘擊速度,并借以降低錘擊應力,選用軟厚適宜的木樁墊,收到良好效果。

(3)選擇合理的打樁施工順序,能減小樁的側向位移,對周圍建筑物不會有大的影響。

樁基側向位移是軟弱地基施工中經常見到的一種現象,根據不同情況進行綜合分析,制訂出合理的打樁施工方案,并采取相應措施,可以把打樁危害降低到最低限度。基礎形狀規則的打樁施工順序應先里后外,由中心逐漸往外側對稱施工。本工程基礎形狀規則,施工時遵循"對稱施工"的原則,確保了基礎內擠壓應力的平衡。

打樁施工時,先打主樓樁--深樁(24m長),后打裙樓樁--淺樁(9m長);先打跨中樁,后打邊區樁;先打近樁,后打遠樁;先打毗鄰建筑物的樁,后打遠離建筑物的樁。通過采取以上措施,有效地降低了樁基的側向位移。

(4)防震溝的設置有效地降低了對臨近建筑物的影響,裙樓東側建工園招待所基礎為條形鋼筋混凝土基礎,深1m,基礎底板邊離大廈地下室外墻僅2.5m,樁基施工前開挖了一條寬0.8m、深2m的防震溝,溝中滿填黃砂,經觀察和檢測,在整個施工過程中,對招待所結構無不良影響。

(5)PHC樁采用C80混凝土,強度高;鋼筋采用預應力螺旋筋,抗裂性好,因此成樁質量可靠,不易損壞,實際施工中,僅2根樁破裂,補救措施也方便快捷。

(6)采用PHC樁,可做到現場清潔,文明施工。

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