某長運距帶式輸送機安全制動方案
1引言
近年來,隨著長距離、大運量、高速帶式輸送機及下運帶式輸送機的應用,輸送機的制動問題越來越突出。帶式輸送機的制動比較復雜,特別是長運距變坡帶式輸送機的制動,由于制動慣性較大,受拉緊力和制動滾筒切入點張力變化的限制,常規制動方案,一般很難實現安全制動。
2制動方案
(1)制動力[1]
帶式輸送機制動力的計算,根據歐拉公式(圖1)
T2=T1+FB=T1eμα[1]
T1=FB/(eμα-1)[2]
FB=T2(eμα-1)/eμα[3]
式中:FB—制動力;
T1—制動滾筒與膠帶相遇點張力;
T2—制動滾筒與膠帶奔離點張力;
μ—制動滾筒與膠帶之間的摩擦系數;
α—膠帶與制動滾筒的圍包角。
(2)制動力矩[1]
若M1是折算到驅動滾筒上的負載力矩,J1是帶式輸送機驅動滾筒上的等效轉動慣量,ω(t)是輸送機制動滾筒的角速度,MZ是制動系統提供的制動力矩,i為制動器與制動滾筒間的傳動比,η為制動器與制動滾筒間的機械效率,則有(圖2):
制動力矩為:
式中a—輸送機的減速度,0.1~0.3m/s2;
R—制動滾筒半徑,m。
設計制動器時,其設計制動力矩應有備用能力,一般取上式計算值的1.5倍。
(3)制動方案分析[2]
帶式輸送機制動方式分機械摩擦制動、液力制動和電氣制動等;制動速度有高速制動和低速制動;制動位置有機頭制動(又分張緊前制動和張緊后制動)和機尾制動。
應根據帶式輸送機的運行方式(如上運、平運和下運)及運行制動力大小確定制動位置、制動方式和制動性能要求。
當制動力較小時一般采用塊式液壓推桿制動器,制動器布置在減速器的高速輸入端;當制動力矩較大時,一般采用低速盤式制動器直接制動滾筒,提高了制動效率和制動可靠性,但制動力矩較大。
在帶式輸送機滿載停車過程中(圖3),由于系統慣性的影響,機頭1~5號滾筒的膠帶切入點張力小于膠帶奔離點張力,且4號滾筒膠帶切入點張力最小,4號滾筒膠帶奔離點張力等于張緊力;當系統慣性較大時,機頭滾筒不能實現安全制動,主要因為膠帶切入點T1張力太小,致使制動打滑;另一方面因膠帶張力T2小,致使制動失敗。當膠帶張緊受限時,可以采用1號滾筒制動,以避免驅動系統的慣性;當T1、T2還不能滿足要求時,可以采用6號滾筒制動;6號滾筒制動時,制動初張力T1就是膠帶張力,很容易控制;當帶式輸送機較長,且向下運輸時,為有效降低膠帶張力可以采用8號滾筒制動。
?
當運行工況復雜時,務必對長運距帶式輸送機進行停機動力學分析,詳細計算各點張力情況,制定科學、可靠、合理的制動方案。
3結語
帶式輸送機機頭張緊后改向滾筒的制動方案控制簡單,安全、可靠,有效避免了制動失敗的情況,為長運距帶式輸送機的安全、可靠的停機、制動提供了理論依據。該方案經過山西晉城亞美大寧煤礦使用,效果良好,避免了停機制動時涌帶、打滑等不安全情況。
參考文獻:[1]宋偉剛.散裝物料帶式輸送機設計[M].沈陽:東北大學出版社,2000
篇2:長運距帶式輸送機安全制動方案
1引言
近年來,隨著長距離、大運量、高速帶式輸送機及下運帶式輸送機的應用,輸送機的制動問題越來越突出。帶式輸送機的制動比較復雜,特別是長運距變坡帶式輸送機的制動,由于制動慣性較大,受拉緊力和制動滾筒切入點張力變化的限制,常規制動方案,一般很難實現安全制動。
2制動方案
(1)制動力[1]
帶式輸送機制動力的計算,根據歐拉公式(圖1)
t2=t1+fb=t1eμα[1]
t1=fb/(eμα-1)[2]
fb=t2(eμα-1)/eμα[3]
式中:fb—制動力;
t1—制動滾筒與膠帶相遇點張力;
t2—制動滾筒與膠帶奔離點張力;
μ—制動滾筒與膠帶之間的摩擦系數;
α—膠帶與制動滾筒的圍包角。
(2)制動力矩[1]
若m1是折算到驅動滾筒上的負載力矩,j1是帶式輸送機驅動滾筒上的等效轉動慣量,ω(t)是輸送機制動滾筒的角速度,mz是制動系統提供的制動力矩,i為制動器與制動滾筒間的傳動比,η為制動器與制動滾筒間的機械效率,則有(圖2):
制動力矩為:
式中a—輸送機的減速度,0.1~0.3m/s2;
r—制動滾筒半徑,m。
設計制動器時,其設計制動力矩應有備用能力,一般取上式計算值的1.5倍。
(3)制動方案分析[2]
帶式輸送機制動方式分機械摩擦制動、液力制動和電氣制動等;制動速度有高速制動和低速制動;制動位置有機頭制動(又分張緊前制動和張緊后制動)和機尾制動。
應根據帶式輸送機的運行方式(如上運、平運和下運)及運行制動力大小確定制動位置、制動方式和制動性能要求。
當制動力較小時一般采用塊式液壓推桿制動器,制動器布置在減速器的高速輸入端;當制動力矩較大時,一般采用低速盤式制動器直接制動滾筒,提高了制動效率和制動可靠性,但制動力矩較大。
在帶式輸送機滿載停車過程中(圖3),由于系統慣性的影響,機頭1~5號滾筒的膠帶切入點張力小于膠帶奔離點張力,且4號滾筒膠帶切入點張力最小,4號滾筒膠帶奔離點張力等于張緊力;當系統慣性較大時,機頭滾筒不能實現安全制動,主要因為膠帶切入點t1張力太小,致使制動打滑;另一方面因膠帶張力t2小,致使制動失敗。當膠帶張緊受限時,可以采用1號滾筒制動,以避免驅動系統的慣性;當t1、t2還不能滿足要求時,可以采用6號滾筒制動;6號滾筒制動時,制動初張力t1就是膠帶張力,很容易控制;當帶式輸送機較長,且向下運輸時,為有效降低膠帶張力可以采用8號滾筒制動。
當運行工況復雜時,務必對長運距帶式輸送機進行停機動力學分析,詳細計算各點張力情況,制定科學、可靠、合理的制動方案。
3結語
帶式輸送機機頭張緊后改向滾筒的制動方案控制簡單,安全、可靠,有效避免了制動失敗的情況,為長運距帶式輸送機的安全、可靠的停機、制動提供了理論依據。該方案經過山西晉城亞美大寧煤礦使用,效果良好,避免了停機制動時涌帶、打滑等不安全情況。
參考文獻:[1]宋偉剛.散裝物料帶式輸送機設計[m].沈陽:東北大學出版社,2000
篇3:履帶式打樁機操作:安全交底記錄
安全技術交底記錄
編號
工程名稱:***工程
施工單位:***建筑工植公司
交底提要:履帶式打樁機操作安全交底
交底日期:*年*月*日
交底內容:履帶式打樁機(三支點式)操作安全技術交底
1.組成打樁機的履帶式起重機以及配裝的柴油打樁錘或振動樁錘,應分別按照履帶式起重機、柴油打樁錘或振動樁錘安全技術交底要求操作。
2.打樁機的安裝場地應平坦堅實,當地基承載力達不到規定的要求時,應在履帶下鋪設路基箱或30ram厚的鋼板,其間距不得大于300ram。
3.打樁機的安裝、拆卸應按照出廠說明書規定程序進行。用伸縮式履帶的打樁機,應將履帶擴張后方可安裝。履帶擴張應在無配重情況下進行,上部回轉平臺應轉到與履帶成90*的位置。
4.立柱底座安裝完畢后,應對水平微調液壓缸進行試驗,確認無問題時,應再將活塞桿縮井準備安裝立柱。
5.立柱安裝時,履帶驅動輪應置于后部,履帶前傾覆點應采用鐵楔塊填實,并應制動住行機構和回轉機構。用銷軸將水平伸縮臂定位。在安裝垂直液壓缸時,應在下面鋪木墊板將液缸頂實,并使主機保持平衡。
6.安裝立柱時,應按規定扭矩將連接螺栓擰緊,立柱支座下方應墊千斤頂并頂實。安裝后的立柱,其下方擱置點不應少于3個。立柱的前端和兩側應系攬風繩。
7.立柱豎立前,應向頂梁各潤精點加注潤滑油,再進行卷揚筒制動試驗。試驗時,應先將立柱拉起300--400mm后制動住,然后放下,同時應檢查并確認前后液壓缸千斤頂牢固可靠。
8.立柱的前端應墊高,不得在水平以下位置扳起立柱。當立柱扳起時,應同步放松纜風繩。當立柱接近垂直位置時,應減慢豎立速度。扳到75。--83'時,應停止卷揚,并收緊纜風繩,再裝上后支撐,用后支撐液壓缸使立柱豎直。
9.安裝后支撐時,應有專人將液壓缸向主機外側拉住,不得撞擊機身。
10.安裝樁錘時,樁錘底部沖擊塊與樁帽之間應有下述厚度的緩沖墊術。對金屬樁,墊術厚度應為100--150mm;對混凝土樁,墊木厚度應為200--250mm。作業中應觀察墊木的損壞情況,損壞嚴重時應予更換。
11.樁錘與樁帽的鋼絲繩張緊度應適宜,過緊或過松時,應予調整,拉緊后應留有200~250mm的精出余量,并應防止繩頭插入汽缸法蘭與沖擊塊內損壞緩沖墊。
12.拆蟣應按與安裝時相反程序進行。放倒立柱時,應使用制動器使立柱疆緩放下,并用鼠繩控制,不得不加控制地快速下降。
13.正前方吊樁時,對混凝土預制樁,立柱中心與樁的水平距離不得大于4m;對鋼管樁,水平距離不得大于7m。嚴禁偏心吊樁或強行拉樁等。
14使用雙向立柱時,應待立柱轉向到位,并用鎖銷將立柱與基桿鎖住后,方可起吊。
15施打斜樁時。應先將樁錘提升到預定位置,并將樁吊起,套人樁帽。樁尖插入樁位后再后仰立柱,并用后支撐桿頂緊,立柱后仰時打樁機不得回轉及行走。
16打樁機帶錘行走時.應將樁錘放至最低位。行走時。驅動輪應在尾部位置。并應有專人指揮。
17.在斜坡上行走時,應將打樁機重心置于斜坡的上方,斜坡的坡度不得大于5。,在斜坡上不得回轉。
18.作業后,應將樁錘放在巳打人地下的樁頭或地面墊板上,將操縱桿置于停機位置,起落架升至比樁錘高1m的位置,鋇住安全限位裝置,并應使全部制動生效。
審核人***交底人***接受交底人***
本表由施工單位填寫并保存(一式三份。接受交底人一份、交底人一份、安全員一份)。