某工程懸挑架子搭設施工方案

一、工程概況

***教育學院綜合樓為框架剪力墻結構,地下建筑面積3648m2,地上建筑面積3245m2,其中地下三層、各層層高(由上自下)分別為3.55m、3m、2.8m;地上五層,總高度為18.30m,其中一層層高為3.9m,其它標準層層高為3.6m。

二、腳手架搭設方案

結合本工程結構形式、實際施工特點,建筑物周邊(有地下室部分)搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架,共搭設11步架,每步架高1.8m,橫距1.05m,縱距1.5m(根據工程實際可以適當調整);無地下室部分在二層樓面處搭設型鋼式(18#槽鋼)懸挑架,槽鋼間距見附圖,共挑9步架,每步架高1.8m,橫距1.05m,一層外腳手架在地下室周邊土方回填后方可搭設。

三、腳手架材質

1、所用材料都經建設主管部門產品認證,并經現場取樣試驗合格后才投入使用。

2、腳手架應選用外徑48mm,壁厚3.5mm的鋼管,表面平整光滑,無銹蝕、分層、壓痕、劃道和硬彎。搭設架子前應對鋼筋管保養,除銹并統一涂色。搭設架子使用的扣件規格與鋼管匹配,采用可鍛鑄鐵,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷、貼合面應平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。

3、腳手片采用質地堅韌竹竿制作,用2寸鐵釘銷牢。

四、腳手架計算

懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(一)

鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)。

計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為16.2米,立桿采用單立管。

搭設尺寸為:立桿的縱距1.50米,立桿的橫距1.05米,立桿的步距1.80米。

采用的鋼管類型為48×3.0,

連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距4.50米。

施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工2層,腳手板共鋪設6層。

懸挑水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平,其中建筑物外懸挑段長度1.40米,建筑物內錨固段長度1.60米。

懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構,沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。

一、大橫桿的計算:

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。

按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m

腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷載標準值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m

支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m

我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:

=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2

大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷載標準值q2=1.050kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm

大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫桿的計算:

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m

=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2

小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm

集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm

最大撓度和

V=V1+V2=3.194mm

小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc――扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN;

R――縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;

1.荷載值計算

橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN;

四、腳手架荷載標準值:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載標準值包括以下內容:

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1248

NG1=0.125×16.200=2.022kN

(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.15

NG2=0.150×6×1.500×(1.050+0.200)/2=0.844kN

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15

NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN

(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);0.005

NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN

經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.662kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到,活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

風荷載標準值應按照以下公式計算

其中W0――基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用:W0=0.350

Uz――風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用:Uz=1.250

Us――風荷載體型系數:Us=1.200

經計算得到,風荷載標準值Wk=0.7×0.350×1.250×1.200=0.368kN/m2。

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk――風荷載基本風壓值(kN/m2);

la――立桿的縱距(m);

h――立桿的步距(m)。

五、立桿的穩定性計算:

1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中N――立桿的軸心壓力設計值,N=11.01kN;

――軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19;

i――計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm;

l0――計算長度(m),由公式l0=kuh確定,l0=3.12m;

k――計算長度附加系數,取1.155;

u――計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1.50;

A――立桿凈截面面積,A=4.24cm2;

W――立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

――鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到=137.01

[f]――鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205.00N/mm2;

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中N――立桿的軸心壓力設計值,N=10.02kN;

――軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19;

i――計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm;

l0――計算長度(m),由公式l0=kuh確定,l0=3.12m;

k――計算長度附加系數,取1.155;

u――計算長度系數,由腳手架的高度確定;u=1.50

A――立桿凈截面面積,A=4.24cm2;

W――立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

MW――計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.213kN.m;

――鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到=171.99

[f]――鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205.00N/mm2;

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!

六、連墻件的計算:

連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:

Nl=Nlw+No

其中Nlw――風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算:

Nlw=1.4×wk×Aw

wk――風荷載基本風壓值,wk=0.368kN/m2;

Aw――每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw=3.60×4.50=16.200m2;

No――連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN);No=5.000

經計算得到Nlw=8.335kN,連墻件軸向力計算值Nl=13.335kN

連墻件軸向力設計值Nf=A[f]

其中――軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=20.00/1.60的結果查表得到=0.97;

A=4.24cm2;[f]=205.00N/mm2。

經過計算得到Nf=84.157kN

Nf>Nl,連墻件的設計計算滿足要求!

連墻件采用扣件與墻體連接。

經過計算得到Nl=13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不滿足要求!

連墻件扣件連接示意圖

七、懸挑梁的受力計算:

懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算

懸出端C受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。

懸臂單跨梁計算簡圖

支座反力計算公式

支座彎矩計算公式

C點最大撓度計算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中,m=1400mm,l=1600mm,ml=200mm,m2=1250mm;

水平支撐梁的截面慣性矩I=1272.70cm4,截面模量(抵抗矩)W=141.40cm3。

受腳手架作用集中強度計算荷載N=1.2×3.66+1.4×4.73=11.01kN

水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

k=1.40/1.60=0.88

kl=0.20/1.60=0.13

k2=1.25/1.60=0.78

代入公式,經過計算得到

支座反力RA=32.338kN

支座反力RB=-9.932kN

最大彎矩MA=16.201kN.m

抗彎計算強度f=16.201×106/(1.05×141400.0)=109.118N/mm2

水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

受腳手架作用集中計算荷載N=3.66+4.73=8.39kN

水平鋼梁自重計算荷載q=25.69×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

最大撓度Vma*=4.900mm

按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄A結構變形規定,受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍,即2800.0mm

水平支撐梁的最大撓度小于2800.0/400,滿足要求!

八、懸挑梁的整體穩定性計算:

水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平,計算公式如下

其中b――均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:

經過計算得到b=570×10.5×68.0×235/(2500.0×180.0×235.0)=0.90

由于b大于0.6,按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.745

經過計算得到強度=16.20×106/(0.745×141399.99)=153.81N/mm2;

水平鋼梁的穩定性計算<[f],滿足要求!

九、錨固段與樓板連接的計算:

1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下:

水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.932kN

水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為

其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算,按照《混凝土結構設計規范》10.9.8[f]=50N/mm2;

所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[9932×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm

水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。

2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下:

錨固深度計算公式

其中N――錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=9.93kN;

d――樓板螺栓的直徑,d=20mm;

[fb]――樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.5N/mm2;

h――樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到h要大于9931.90/(3.1416×20×1.5)=105.4mm。

3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下:

混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式

其中N――錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=9.93kN;

d――樓板螺栓的直徑,d=20mm;

b――樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm;

fcc――混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0.95fc=11.31N/mm2;

經過計算得到公式右邊等于109.5kN

樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!

懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(二)

鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)。

計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為16.2米,立桿采用單立管。

搭設尺寸為:立桿的縱距1.50米,立桿的橫距1.05米,立桿的步距1.80米。

采用的鋼管類型為48×3.0,

連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距4.50米。

施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工2層,腳手板共鋪設6層。

懸挑水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平,其中建筑物外懸挑段長度3.50米,建筑物內錨固段長度3.70米。

懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最外面鋼絲繩距離建筑物3.00m。

一、大橫桿的計算:

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。

按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m

腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷載標準值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m

支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m

我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:

=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2

大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷載標準值q2=1.050kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm

大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫桿的計算:

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m

=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2

小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm

集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm

最大撓度和

V=V1+V2=3.194mm

小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc――扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN;

R――縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;

1.荷載值計算

橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN;

四、腳手架荷載標準值:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載標準值包括以下內容:

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1248

NG1=0.125×16.200=2.022kN

(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.15

NG2=0.150×6×1.500×(1.050+2.300)/2=2.261kN

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15

NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN

(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);0.005

NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN

經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.080kN。

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到,活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

風荷載標準值應按照以下公式計算

其中W0――基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用:W0=0.350

Uz――風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用:Uz=1.250

Us――風荷載體型系數:Us=1.200

經計算得到,風荷載標準值Wk=0.7×0.350×1.250×1.200=0.368kN/m2。

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk――風荷載基本風壓值(kN/m2);

la――立桿的縱距(m);

h――立桿的步距(m)。

五、立桿的穩定性計算:

1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中N――立桿的軸心壓力設計值,N=12.71kN;

――軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19;

i――計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm;

l0――計算長度(m),由公式l0=kuh確定,l0=3.12m;

k――計算長度附加系數,取1.155;

u――計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1.50;

A――立桿凈截面面積,A=4.24cm2;

W――立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

――鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到=158.18

[f]――鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205.00N/mm2;

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

其中N――立桿的軸心壓力設計值,N=11.72kN;

――軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19;

i――計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm;

l0――計算長度(m),由公式l0=kuh確定,l0=3.12m;

k――計算長度附加系數,取1.155;

u――計算長度系數,由腳手架的高度確定;u=1.50

A――立桿凈截面面積,A=4.24cm2;

W――立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;

MW――計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.213kN.m;

――鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到=193.16

[f]――鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205.00N/mm2;

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!

六、連墻件的計算:

連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:

Nl=Nlw+No

其中Nlw――風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算:

Nlw=1.4×wk×Aw

wk――風荷載基本風壓值,wk=0.368kN/m2;

Aw――每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw=3.60×4.50=16.200m2;

No――連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN);No=5.000

經計算得到Nlw=8.335kN,連墻件軸向力計算值Nl=13.335kN

連墻件軸向力設計值Nf=A[f]

其中――軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=230.00/1.60的結果查表得到=0.33;

A=4.24cm2;[f]=205.00N/mm2。

經過計算得到Nf=28.899kN

Nf>Nl,連墻件的設計計算滿足要求!

連墻件采用扣件與墻體連接。

經過計算得到Nl=13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不滿足要求!

連墻件扣件連接示意圖

七、懸挑梁的受力計算:

懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。

懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。

本工程中,腳手架排距為1050mm,內側腳手架距離墻體2300mm,支拉斜桿的支點距離墻體=3000mm,

水平支撐梁的截面慣性矩I=1272.70cm4,截面抵抗矩W=141.40cm3,截面積A=25.69cm2。

受腳手架集中荷載P=1.2×5.08+1.4×4.73=12.71kN

水平鋼梁自重荷載q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖

經過連續梁的計算得到

懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)

各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為

R1=24.022kN,R2=3.027kN,R3=0.115kN

最大彎矩Mma*=4.479kN.m

抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=4.479×106/(1.05×141400.0)+14.413×1000/2569.0=35.777N/mm2

水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

八、懸挑梁的整體穩定性計算:

水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平,計算公式如下

其中b――均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:

經過計算得到b=570×10.5×68.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.75

由于b大于0.6,按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.691

經過計算得到強度=4.48×106/(0.691×141399.99)=45.86N/mm2;

水平鋼梁的穩定性計算<[f],滿足要求!

九、拉桿的受力計算:

水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算

其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。

各支點的支撐力RCi=RUisini

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為

RU1=28.014kN

十、拉桿的強度計算:

拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算,為RU=28.014kN

拉桿的強度計算:

上面拉桿以鋼管100.0×10.0mm計算,斜拉桿的容許壓力按照下式計算:

=N/A<[f]

其中N――斜拉桿的軸心壓力設計值,N=28.01kN;

A――斜拉桿凈截面面積,A=29.85cm2;

――斜拉桿受拉強度計算值,經計算得到結果是9.39N/mm2;

[f]――斜拉桿抗拉強度設計值,f=215N/mm2;

受拉斜桿的穩定性計算<[f],滿足要求!

斜撐桿的焊縫計算:

斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下

其中N為斜撐桿的軸向力,N=28.014kN;

lw為斜撐桿件的周長,取314.16mm;

t為斜撐桿的厚度,t=10.00mm;

ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取185.0N/mm2;

經過計算得到焊縫抗拉強度=28013.73/(314.16×10.00)=8.92N/mm2。

對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!

十一、錨固段與樓板連接的計算:

水平鋼梁與樓板壓點的計算應該采用無支點懸臂形式計算結果

篇2:懸挑式腳手架搭設拆除安全監理細則

一、工程概況及特點:

本工程為金港花園小區四期2#、3#樓,位于遷安市豐安大路東側原龍山藥廠院內;2#、3#樓使用一套圖紙;單項工程總用地面積856.21平方米,總建筑面積5129.00平方米,其中地上總建筑面積14293.01平方米,地下總建筑面積835.99平方米;2#、3#樓總建筑面積30258平方米;17+1層,檐口高度:48.5米,剪力墻結構,基礎形式為混凝土筏板基礎;項目等級為二級,建筑物使用年限為50年,建筑耐火等級,地上二級,地下一級;建筑類別為二類高層住宅;屋面防水等級二級;抗震設防烈度為七度二組;地下室防水等級二級;圍護結構砌筑采用100mm、200mm加氣混凝土砌塊M5混合砂漿砌筑;

二、懸挑式腳手架工程安全監理依據

1、《建筑工程安全生產管理條例》(國務院第393號)

2、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質[2009]第87號)

3、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-2011)

4、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-1991)

5、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ128-20**)

6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)

7、《懸挑式腳手架安全管理細則》(滬建安質監[20**]003號)

8、《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33-2012

9、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2011

三、懸挑式腳手架工程安全施工監理目標

1、腳手用20#工字鋼、鋼管、扣件等用材不合格不得進場使用。

2、無腳手架搭拆操作證的人員不得進入場地進行腳手架搭拆施工。

3、無電焊作業操作證的人員不得進入場地對懸挑腳手用材及構件進行相關焊接作業。

4、懸挑預埋件未驗收合格不得進行下道工序施工,懸挑工字鋼安裝后驗收不合格不得進行下道工序施工。

5、每層腳手不合格不得使用(掛驗收合格牌)。

四、懸挑式腳手架安全監理工作內容

(一)懸挑式腳手架施工準備階段安全監理工作內容

1、懸挑式腳手架施工方案審核。

2、審核施工方案是否明確,材質、懸挑梁及架體穩定、桿件間距、防護、腳手板鋪設、荷載穩定、防雷接地等內容。

3、審核施工方案是否標明立桿與建筑結構的連接方法,外挑立桿、大橫桿的間距和剛度要求。

4、審核施工方案是否經上一級技術負責人審核批準。

5、承擔搭設、拆除懸挑式腳手架的施工單位必須是有經國家機關審核批準的相對應的有效資質。

6、審核施工單位的安全生產保證計劃是否編制、落實,專項安全技術措施是否有針對性、可操作性。

7、審核施工單位是否對從業人員按工種、崗位進行安全教育并書面交底。

8、審核作業人員是否經培訓持證上崗,特種作業人員是否持有效安全技術操作證。

9、審核施工單位是否已編制落實了應急處置方案。

10、審核施工用設備是否已經檢驗合格;使用的管材、扣件等是否經驗收合格。

(二)懸挑式腳手架施工搭設階段安全監理工作內容

1、現場施工條件審核

2、作業環境能否滿足安全施工條件,是否存在影響安全的不利因素。

3、審核施工用的設備、工具放置是否安全、合理,原材料堆放是否整齊、方便、可靠。

4、施工時的氣候條件是否會影響作業安全,雨季、冬季施工的勞動保護措施是否落實。

5、搭設施工過程旁站監控

6、檢查腳手架的搭設順序是否嚴格執行施工方案;施工人員的安全帽、安全帶是否正確佩戴;作業時是否遵守高處作業規范。

五、懸挑式腳手架安全監控要點

(一)懸挑梁及架體穩定控制

1、單層懸挑的腳手架斜挑立桿不允許將斜立桿連接在支模的立柱上,必須與建筑結構連接,確保荷載傳給建筑結構承擔。

2、采用懸挑架結構時,將一端腳手架荷載全部傳給底部形成一剛性框架,懸挑架用型鋼和鋼管制作,節點必須是螺栓連接或焊接,不得采用扣件連接。懸挑梁與建筑結構的固定方法經計算確定。

3、懸挑腳手架的立桿底部必須支托在牢靠的地方,并有固定措施確保底部不發生位移。多層懸挑每段搭設的腳手架,垂直不大于二步,水平不大于三跨與建筑結構拉接,以保證架體的穩定。

(二)懸挑腳手架、腳手板桿距控制

1、腳手板的鋪設必須按照腳手架的寬度滿鋪,板與板之間緊靠,腳手板平接或搭接應符合要求,板面應平穩,板與小橫桿放置牢靠。腳手板的材質及規格應符合規范要求,不允許出現探頭板。

2、立桿間距必須按施工方案規定,立桿的傾斜角度也不準隨意改變。單層懸挑腳手架的立桿,應該按1.5~1.8m步距設置大橫桿,并按落地式腳手架作業層的要求設置小橫桿。多層懸挑每段腳手架的搭設要求按落地式腳手架立桿、大橫桿、小橫桿及剪刀撐的規定進行。

(三)懸挑式腳手架的架體層面防護控制

1、懸挑腳手架的作業層外側,應按照臨邊防護的規定設置防護欄桿和擋腳板,防止人、物的墜落。

2、架體外側用密目網封嚴。單層懸挑架包括防護欄桿及斜立桿部分,全部用密目網封嚴。多層懸挑架上搭設的腳手架,仍按落地式腳手架的要求,用密目網封嚴。

3、層間防護,作業層下應緊貼腳手板下再掛一道平網作防護層,也可沿外挑斜立桿的密目網里側斜掛一道平網,作為人員墜落的防護層。

4、安全網作防護層必須封掛嚴密牢靠,密目網用于立網防護,水平防護時必須采用平網,不準用立網代替平網。

(四)施工荷載控制

懸挑腳手架施工荷載按2KN/m2控制,嚴格按施工方案規定,施工中不準超載使用。在懸挑架上不準存放大量材料、過重的設備,施工人員作業時,盡量分散腳手架的荷載,嚴禁利用腳手架穿滑車做垂直運輸。

(五)懸挑式腳手架驗收控制

1、腳手架搭設完成后,必須經有關人員驗收合格后,方能投入使用。

2、分段(分層)搭設的腳手架必須進行分段(分層)驗收,驗收數據必須真實可靠,驗收單必須報審。

(六)拆除過程監控

1、審核懸挑式腳手架拆除安全令。

2、旁站監控拆除順序是否按專項方案執行。

3、監控拆除過程是否有違反高處作業安全規范的現象。

4、拆除后的材料、器材應整齊堆放,及時駁運離場。

六、應急處置預案

協助并督促施工單位制定應急處置預案,預案應設領導小組,做到人員、材料、物資、車輛、聯系電話、匯報制度落實。

篇3:懸挑式腳手架搭設拆除安全監理細則

一、懸挑式腳手架工程安全監理依據

1、《建筑工程安全生產管理條例》(國務院第393號)

2、《關于實施建設工程安全監理的指導意見》(滬建建管[2003]第170號)

3、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質[2009]第87號)

4、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)

5、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)

6、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ128-20**)

7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)

8、《懸挑式腳手架安全管理細則》(滬建安質監[20**]003號)

9、《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33-20**

10、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-20**

二、工程概況及特點:

三、懸挑式腳手架工程安全施工監理目標

四、懸挑式腳手架安全監理工作內容

(一)懸挑式腳手架施工準備階段安全監理工作內容

1、懸挑式腳手架施工方案審核。

2、審核施工方案是否明確,材質、懸挑梁及架體穩定、桿件間距、防護、腳手板鋪設、荷載穩定、防雷接地等內容。

3、審核施工方案是否標明立桿與建筑結構的連接方法,外挑立桿、大橫桿的間距和剛度要求。

4、審核施工方案是否經上一級技術負責人審核批準。

5、承擔搭設、拆除懸挑式腳手架的施工單位必須是有經國家機關審核批準的相對應的有效資質。

6、審核施工單位的安全生產保證計劃是否編制、落實,專項安全技術措施是否有針對性、可操作性。

7、審核施工單位是否對從業人員按工種、崗位進行安全教育并書面交底。

8、審核作業人員是否經培訓持證上崗,特種作業人員是否持有效安全技術操作證。

9、審核施工單位是否已編制落實了應急處置方案。

10、審核施工用設備是否已經檢驗合格;使用的管材、扣件等是否經驗收合格。

(二)懸挑式腳手架施工搭設階段安全監理工作內容

1、現場施工條件審核

2、作業環境能否滿足安全施工條件,是否存在影響安全的不利因素。

3、審核施工用的設備、工具放置是否安全、合理,原材料堆放是否整齊、方便、可靠。

4、施工時的氣候條件是否會影響作業安全,雨季、冬季施工的勞動保護措施是否落實。

5、搭設施工過程旁站監控

6、檢查腳手架的搭設順序是否嚴格執行施工方案;施工人員的安全帽、安全帶是否正確佩戴;作業時是否遵守高處作業規范。

五、懸挑式腳手架安全監控要點

(一)懸挑梁及架體穩定控制

1、單層懸挑的腳手架斜挑立桿不允許將斜立桿連接在支模的立柱上,必須與建筑結構連接,確保荷載傳給建筑結構承擔。

2、采用懸挑架結構時,將一端腳手架荷載全部傳給底部形成一剛性框架,懸挑架用型鋼和鋼管制作,節點必須是螺栓連接或焊接,不得采用扣件連接。懸挑梁與建筑結構的固定方法經計算確定。

3、懸挑腳手架的立桿底部必須支托在牢靠的地方,并有固定措施確保底部不發生位移。多層懸挑每段搭設的腳手架,垂直不大于二步,水平不大于三跨與建筑結構拉接,以保證架體的穩定。

(二)懸挑腳手架、腳手板桿距控制

1、腳手板的鋪設必須按照腳手架的寬度滿鋪,板與板之間緊靠,腳手板平接或搭接應符合要求,板面應平穩,板與小橫桿放置牢靠。腳手板的材質及規格應符合規范要求,不允許出現探頭板。

2、立桿間距必須按施工方案規定,立桿的傾斜角度也不準隨意改變。單層懸挑腳手架的立桿,應該按1.5~1.8m步距設置大橫桿,并按落地式腳手架作業層的要求設置小橫桿。多層懸挑每段腳手架的搭設要求按落地式腳手架立桿、大橫桿、小橫桿及剪刀撐的規定進行。

(三)懸挑式腳手架的架體層面防護控制

1、懸挑腳手架的作業層外側,應按照臨邊防護的規定設置防護欄桿和擋腳板,防止人、物的墜落。

2、架體外側用密目網封嚴。單層懸挑架包括防護欄桿及斜立桿部分,全部用密目網封嚴。多層懸挑架上搭設的腳手架,仍按落地式腳手架的要求,用密目網封嚴。

3、層間防護,作業層下應緊貼腳手板下再掛一道平網作防護層,也可沿外挑斜立桿的密目網里側斜掛一道平網,作為人員墜落的防護層。

4、安全網作防護層必須封掛嚴密牢靠,密目網用于立網防護,水平防護時必須采用平網,不準用立網代替平網。

(四)施工荷載控制

懸挑腳手架施工荷載按2KN/m2控制,嚴格按施工方案規定,施工中不準超載使用。在懸挑架上不準存放大量材料、過重的設備,施工人員作業時,盡量分散腳手架的荷載,嚴禁利用腳手架穿滑車做垂直運輸。

(五)懸挑式腳手架驗收控制

1、腳手架搭設完成后,必須經有關人員驗收合格后,方能投入使用。

2、分段(分層)搭設的腳手架必須進行分段(分層)驗收,驗收數據必須真實可靠,驗收單必須報審。

(六)拆除過程監控

1、審核懸挑式腳手架拆除安全令。

2、旁站監控拆除順序是否按專項方案執行。

3、監控拆除過程是否有違反高處作業安全規范的現象。

4、拆除后的材料、器材應整齊堆放,及時駁運離場。

六、應急處置預案

協助并督促施工單位制定應急處置預案,預案應設領導小組,做到人員、材料、物資、車輛、聯系電話、匯報制度落實。